Formål med stål 12x18n10t. Blogg om skjerping. G- og M-koder

ALLE austenittiske stål begynner å bli magnetiske etter kaldherding.

Nei, ikke alle, men bare austenittisk-martensittiske (og bare etter passende behandling) eller austenittisk-ferritiske klasser.

det ansiktssentrerte gitteret av austenitt er metastabilt ved romtemperatur, dvs. med en tilstrekkelig økning i energien til det lukkede systemet, vil det bli rekonstruert til et kroppssentrert gitter som er mer stabilt for en gitt temperatur.

Argumentet ditt er feil. For det første er det ikke austenittgitteret som skal diskuteres, men jerngitteret. Dette skyldes det faktum at stabiliteten til fcc jerngitteret (under gitte ytre forhold) avhenger av hvilke elementer som er oppløst i det. Fra litteratur (Gulyaev, Lyakishev, Bernstein Jeg gir ikke fullstendige lenker. for lat til å skrive ) fcc-metaller, nitrogen og karbon er kjent for å stabilisere austenitt, og bcc-metaller stabiliserer ferritt. Og de oppløses alle i både austenitt og ferritt. Dette virker som en bagatell, men jeg anser dette punktet som utgangspunktet for videre resonnement. Selv om, hvis du vil, vil jeg være enig med begrepet fcc gitter av austenitt, fordi Jeg forstår det.

For det andre, for å løse spørsmålet om hvilket jerngitter som er stabilt under gitte forhold (kjemisk sammensetning av legeringen, temperatur, normalt trykk), må du vende deg til den tilsvarende tilstandsdiagram . For eksempel, for «Fe-Ni-Cr»-systemet er det en isotermisk seksjon med en beskrivelse av dette systemet (se Gulyaeva s. 412). Analyse av den ternære legeringen "Fe-18Cr-10Ni" viser at ved 20°C og 1 atm. fcc-gitteret av jern (austenitt) er stabilt (likevekt). Merk at oppvarming av en slik legering ikke fører til en polymorf faseovergang (deltajern har et bcc-gitter, men med stor periode).

Spørsmål: Og hvis vi utfører plastisk deformasjon av legeringen "Fe-18Cr-10Ni" (% C = 0), hvilket gitter er stabilt (stabilt over tid)?

Svar: Direkte under deformasjon, når trykket er mye mer enn 1 atm. Bcc-gitteret av jern er stabilt (dette er fra praksis; jeg har ikke sett slike tilstandsdiagrammer). Under deformasjon skjer transformasjon, men så snart trykket går tilbake til 1 atm. Fcc-gitteret er stabilt. I dette tilfellet kan en metastabil alfafase forbli i strukturen i noen tid, som ved oppvarming raskt vil bli til gamma.

Spørsmål: Hva om du avkjøler den til -196 °C og deretter varmer opp "Fe-18Cr-10Ni"-legeringen?

Svar: Alfajern (alfafast løsning) er stabilt ved lave temperaturer. Ved retur til 20° vil det skje en transformasjon (i henhold til diff.mekanismen), men på grunn av lav selvdiffusjon av jern vil det ta lang tid (flere år).

Vi har imidlertid ikke en ternær legering, men stål 12Х18Н10Т. Å legge til karbon, Mn, Si og Ti til vårt ternære system kompliserer systemet (du kan ikke tegne et diagram lenger), men det er en vei ut. Her er han.

Dette diagrammet viser hvilken klasse stålet av en gitt kjemisk klasse vil tilhøre. sammensetning i form av ekvivalent % Ni og Cr. Jeg setter to punkter på diagrammet: rødt og grønt. Den røde prikken tilsvarer karaktersammensetningen av stål 12Х18Н10Т (GOST 5632-72), men med en nedre grense for Cr (17%) og en øvre grense for Ni (11%). Grønn prikk, den motsatte situasjonen - dette tilsvarer merkesammensetningen til vår 12Х18Н10Т, men med en øvre grense for Cr (19%) og en nedre grense for Ni (9%). Jeg tok karboninnholdet lik 0,12% i begge tilfeller, og titan ble ikke tatt i betraktning på grunn av dens lille påvirkning. For den røde prikken: eq.%N~15,5; ekv.%Cr~18,5. For den grønne prikken: eq.%N~13,5; ekv.%Cr~20,5.

Med andre ord, innenfor karaktersammensetningen kan stål 12Х18 Н10Т være enten austenittisk eller austenittisk-ferritisk. Hvis metallurger også blåser karbon ned til 0,02 % eller det oppstår avkarbonisering av overflaten, vil det (stålspissen) gli inn i A+F+M-området.

Samtidig, med en gjennomsnittlig sammensetning og 0,12% C, anses stål 12Х18Н10Т som rent austenittisk, som er oppgitt i GOST 5632-72, så vel som i metallurgisk litteratur (til hvem GOSTs og Kjære metallurger, våre gode lærere, det er ikke et dekret, la oss gå til hagen: blunk:)

Jeg kjøper en vask, tar den med hjem, stikker i den med en magnet, magneten fester seg som en freak.

I dag sjekket jeg vasken min på jobben med en magnet. Magnetiserer ikke. Kanskje den ble herdet etter stempelet? Eller kanskje det ikke er 18-10, men 18-25? Selvfølgelig ikke. Mest sannsynlig tilsvarer min 18-10 den røde prikken, og din, Nikolai, tilsvarer den grønne.

Og det siste spørsmålet (for Vitaly). Hvorfor herder de austenittiske stål, fordi de etter herding beholder denne austenitten i strukturen i en mengde på 100 %, noe som betyr at flytegrensen og hardheten vil være nøyaktig den samme som før herding?

Svar. Herding tar i dette tilfellet ikke sikte på å oppnå martensitt, men å løse opp kromkarbider i austenitt. På den ene siden har en slik enfaset, herdet struktur høyere plastisitet, noe som ikke kan ha en positiv effekt på CPD-prosesser. Men viktigst av alt, tilstedeværelsen av kromkarbider i stålkonstruksjonen langs korngrensene fører til utvikling av intergranulær korrosjon, fordi dannelsen av Cr 23 C 6-karbider uttømmer grenseområdene til kornet i krom og en lokal reduksjon i korrosjonsmotstand oppstår. Vitaly, husk at når herdet stål 12Х18Н10Т varmes opp, skjer det intens (0,5-1 time) frigjøring av kromkarbider ved temperaturer over 450 °C.

P.S. Når det gjelder problemet med å kutte austenittiske stål, tror jeg vi må lage en gren (hvis den ikke allerede er opprettet).

Endret 20. september 2016 av ilia-ilich

(Slipeverktøy) - et skjæreverktøy designet for slipebehandling (GOST 21445). Består av slipende materialer (korn) holdt sammen av en binding. Vanligvis harde (f.eks. slipeskiver, steiner) og myke (f.eks. sandpapir, belter, pastaer). De er også klassifisert etter geometrisk form, type slipemateriale, kornstørrelse, binding, hardhet og struktur.

Ligamenter er uorganiske og organiske. Uorganiske bindemidler inkluderer keramikk, metall og magnesium. Organisk - bakelitt, glyftalisk, vulkanitt.

Keramisk binding

Det er en sintret blanding av ildfast leire, feltspat, kvarts, talkum og andre materialer. For å øke plastisiteten tilsettes lim. Silisiumkarbid (SC), aluminiumoksid (OA), elektrokorund, karborundum osv. brukes som slipemidler. Keramiske slipemidler kan lages ved å smelte eller sintre råmaterialer. Den keramiske bindingen tillater produksjon av verktøy av enhver kornstørrelse. Det gir høy styrke, stivhet, vann- og varmebestandighet. Ulempene inkluderer det faktum at en slik binding gir slipeverktøyet økt skjørhet, for å redusere hvilken svovelimpregnering som kan brukes. Den keramiske bindingen er den vanligste pga bruken av slipeverktøy er rasjonell for det største antallet operasjoner.

Metallbunt

Brukes kun for verktøy som bruker diamant eller CBN som slipemiddel. Metallbindingen har høy slitasje- og vannbestandighet, en tett struktur, men har en tendens til å smøre arbeidsflaten til verktøyet. Bindemiddelet produseres på flere måter - ved pressing og sintring, galvanisk metode og støping. Slitasjen av diamantverktøy med metallbinding er mye langsommere enn slipende, noe som ikke bare forklares av hardheten til diamant eller CBN, men også av deres økte evne til å holde dem i bindingen. Men ved bearbeiding av høyfast stål er ikke bindingen sterk nok, så forbruket av diamanter og CBN øker. For å øke adhesjonskreftene til diamantkorn, metalliseres sistnevnte, og deretter presses og sintres det diamantbærende laget. Sammen med den populære kobber-tinnbasen M2-01 (M1), bruker Kiev Institute of Superhard Materials (Ukraina) ytterligere to typer metallbindinger: på en kobber-tinnbase med tilsetning av jernoksid (M3) og på en koboltbase (MO3).

Magnesium ligament

Består av kaustisk magnesitt og magnesiumklorid. Sirklene på denne bindingen er heterogene, slites raskt og ujevnt og er hygroskopiske. De brukes til tørrmaling. Den eneste fordelen med gjengen er at disse sirklene fungerer med lite oppvarming av de bearbeidede produktene. Brukes med slipepulver av karborundum eller elektrokorund. En av ulempene med magnesiumbindemiddel er en reduksjon i mekanisk styrke under langtidslagring.

Glyptal binding

Det er en syntetisk harpiks laget av glyserol. på og ftalsyreanhydrid. De er laget ved å blande slipekorn (vanligvis grønn KK) med en fuktighetskrem, og deretter med knust glyftalharpiks. Etter dette gnis massen gjennom et nett, føres gjennom en form og sendes til tørkeovner. Glypthalbundne slipemidler brukes til sluttsliping og etterbehandling. Det antas at deres vannmotstand og elastisitet er større enn bakelittbundne slipemidler, men deres styrke og varmebestandighet er mindre.

Bakelittbinding

Det er en kunstig fenol-formaldehyd-harpiks i flytende eller pulverform. Ved bruk til polering tilsettes oksalsyre, aluminium/tinn/kromoksider etc. til bindemidlet. Det er kanskje det vanligste av de organiske leddbåndene. De positive egenskapene til bakelittbindemidlet er dets økte slitestyrke og gode ensartede sammensetning av slipeverktøyet. Ulempene inkluderer lav varmebestandighet, økt sprøhet ved 200°C og over, og lav kjemisk motstand.

Vulkanittbinding

Grunnlaget er kunstgummi vulkanisert i varierende grad av elastisitet og hardhet. Diamantpulver brukes ofte som slipemiddel for vulkanittbindemidler. Fordelene med verktøy som bruker vulkanittgummibindinger er betydelig slitestyrke, samt høy elastisitet, som sikrer forbedret kvalitet på den maskinerte overflaten. De mister ikke hardhet og styrke under påvirkning av vannemulsjoner og er samtidig ikke motstandsdyktige mot parafin. Bindingen til disse hjulene har lav varmebestandighet (ca. 160-200°C), derfor, med økende trykk og temperatur under slipeprosessen, presses slipekornene noe inn i bindingen, skjæringen forringes og skiven begynner å fungere som en finkornet en.

===
Kilder:
1. www.studref.com
2. www.stroitelstvo-new.ru
3. www.arxipedia.ru
4. www.stroitelstvo-new.ru
5. Foto fra Norton 2004-katalogen.

ZAT (Dnepr, Ukraina)

15. oktober 2019

I selve skjerpebloggen har det de siste årene vært et stort utvalg artikler om driften av dette og andre manikyrverktøy, deres valg, fordeler og ulemper. Hvis du velger noe fra Stalex og/eller følger de nye produktene til dette merket, så vil informasjonen definitivt være nyttig for deg. Legg merke til... Hvis du leter etter et verktøy med et annet navn, vær oppmerksom på utvalget av artikler. Og sørg for å lese informasjonen fra ""-delen - det er usannsynlig at du finner den andre steder.

Og forresten. Hvor skjerper du deg? Vårt verksted står alltid til tjeneste. Komfortabel. Straks. Kvalitativt. Våre tjenester brukes av manikyrer fra hele Ukraina.

ZAT (Dnepr, Ukraina)

12. oktober 2019

ZAT (Dnepr, Ukraina)
http://www.site/

07. oktober 2019

Mykt stål er en helt annen sak. Som regel er dette rimelige kniver, og få mennesker er villige til å betale for full sliping, og velger det reduserte budsjettalternativet. Men dagen blir interessant når eieren av kniven velger en sliping på premiumnivå. Det er allerede et sted å snu for naturstein - fra den innledende fasen til etterbehandlingssteinene på nivået, eller.

For hardere stål (for eksempel som), begynner arbeidet med naturstein ofte med, og slutter for eksempel med eller det samme. Dette er selvfølgelig kun generalisert og tar ikke hensyn til komplette sett, som avhenger bl.a. avhengig av formålet med kniven og eierens ønsker.

Hvis vi tar det siste året - fra i fjor sommer til i sommer, så ble tre steiner et funn for meg - grønn og burgunder brasiliansk skifer (jeg nevnte dem allerede ovenfor), samt. Hvis de første, sammen med andre etterbehandlingssteiner, praktisk talt har løst alle problemene med finishen, inkl. for de samme myke stålene anser jeg Hindostan som en av de beste etterbehandlingssteinene for kjøkkenkniver - jeg liker det aggressive og samtidig myke snittet som oppnås etter bruk av denne steinen.

Vel, bruken av de samme brasilianske skiferene på mykt stål gjorde det mulig å fjerne Llyn Idwall fra disse settene. Faen, men likevel - så utrolig denne steinen fungerer på M390! Jeg har aldri angret på at jeg kjøpte den.

Jeg sliper ganske mange kjøkkenkniver laget av X30Cr13, så jeg legger stor vekt på dette problemet. Det har seg slik at jeg bruker Translucent Arkansas med dem hovedsakelig på kokker. Hvis jeg er i humør, kan jeg jobbe med det, noe som øker holdbarheten betraktelig og forlenger levetiden til kniven i hvert fall frem til første redigering.

Jeg forstår all leserens skepsis til eksistensen av kaldherding, men jeg var selv slik til jeg fant ut av dette problemet, etter å ha fått en herdet kant. Før jeg glemmer det, vil jeg også merke på dette punktet at ja, det er fornuftig å bruke oljesyre på dette stadiet (se lenken på slutten av artikkelen). IMHO, bare her er det nødvendig å skille mellom teknisk og kosmetisk olein, pluss overvåke tykkelsen på laget når du påfører det. Igjen, dette er subjektivt, men teknisk olein fungerer merkbart bedre.

Ved å bruke ordet "herding" så dristig, merker jeg at jeg har oppnådd en økning i retensjonen av barberhøvelslipingen (når kniven barberer håret på armen) til 15 dager uten noen redigering. Jeg tror at for budsjettet X30Cr13 med sine betingede 50-52 HRC (ifølge inntrykk) er dette et godt resultat.

Men her er det en andre side - kantens skjørhet øker betydelig, etter en uke vises det allerede chips på den. Interessant nok øker chipsen her aggressiviteten noe, noe kniven med Translucent Arkansas-finishen ikke kan skryte av.

I hvilken grad fungerer redigering på musat godt med herding? Han er en dårlig venn. Etter 2-3 tilfeller av bruk av musat, med gjenoppretting av knivens arbeidsskarphet, kan du glemme enhver herdeeffekt. Frem til neste skjerping, som kanskje ikke er snart.

I dag gjenstår den mest mystiske steinen for meg. Steinen fungerer ganske delikat og hver gang jeg velger en stein for etterbehandling, går hånden min selv utenom den. Denne sesongen vil jeg vente på den rette muligheten, når jeg har kniver fra forskjellige stål samtidig, pluss mer tid, og eksperimentere med denne steinen - fra sliping i Jaspis til dens plass i settet.

Jeg har lenge lekt nok med å høvle hår og klippe det mens det henger, men det vil være veldig interessant for meg å velge et sett slik at, til tross for all subtiliteten i Jaspers arbeid, vil utgangen være akseptabel aggressivitet.

ZAT (Dnepr, Ukraina)

5. oktober 2019

Ikke fordi jeg gjør en spektralanalyse av metallet med øynene, men rett og slett fordi det ikke er så mange alternativer her. Og jeg forstår ikke helt ordene om selve D2 på kinesiske kopier.

Ha en fin dag og skarpe kniver alle sammen!

ZAT (Dnepr, Ukraina)

3. oktober 2019

Lykke til alle sammen og ta vare på tiden deres!

ZAT (Dnepr, Ukraina)

1. oktober 2019

27. september 2019

20. september 2019

Lykke til og skarpe verktøy til alle!

ZAT (Dnepr, Ukraina)

17. september 2019

Jeg vil imidlertid gjenta. En avfasning av hullet som er for dyp tillater penetrering av desinfeksjonsløsninger og vann ved desinfisering av instrumentet. Over tid dannes rust, som ikke bare bryter med driftsbetingelsene til et sterilt instrument i en skjønnhetssalong, men også skaper problemer med skrustikking under vedlikehold av kuttere i et slipeverksted.

Ja, bildet viser at når skruen ble skrudd ut, ble dens kryssformede spor revet av. Ja, det er synd for skrutrekkeren, men skruen må fortsatt byttes - den trykker ikke tett, noe som skaper unødvendig spenning på nivået av hullet om våren, noe som før eller siden vil føre til at den brekker og erstattes .

Jeg liker dette verktøyet. Ingen seriøse spørsmål. Det hjelper manikyrister og slipere å tjene penger. Men slike detaljer, ubetydelige ved første øyekast, irriterer ofte arbeidet, distraherer oppmerksomheten og fører til unødvendige utgifter for både manikyrene selv og sliperne når de betjener klipperne...

Etter å ha slipt verktøy i mange år, kommer jeg noen ganger over situasjoner når jeg jobber med klassiske skrellekniver, når kundene mine ikke umiddelbart kan velge hva de trenger av en slik kniv? I dag bestemte jeg meg for å snakke om et alternativ til de vanlige grønnsaksknivene - Victorinox 7.6075.4 grønnsaksskrelleren, som har jobbet på hjemmekjøkkenet mitt i mer enn et år. Og det fungerer vellykket.

Jeg vil ikke dvele i detalj på selve kniven, jeg vil bare kort bemerke at Victorinox er et velkjent sveitsisk selskap som spesialiserer seg på produksjon av alle slags kniver. Fra serien med grønnsaksskrellere som jeg valgte, tilbyr selskapet kniver i forskjellige farger. I mitt tilfelle er det et grønt håndtak laget av fibrox. I prinsippet, hvis kniven fungerer utendørs, er det sannsynligvis bedre å velge en annen håndtaksfarge, når selve kniven vil være mer merkbar mot bakgrunnen av grønt gress.

Victorinox 7.6075.4 kniven er utstyrt med kniver i rustfritt stål som fungerer i to retninger - når du rengjør mot deg og bort fra deg. På toppen har den et fremspring for å fjerne frø. For å være ærlig har jeg aldri brukt det. Hvis leseren er interessert i detaljerte og fullstendige egenskaper, da Google for å hjelpe - hensikten med anmeldelsen er å vise egenskapene til Victorinox 7.6075.4 grønnsaksskrelleren, og ikke å selge deg denne kniven.

Derfor, hvis du er enig i det berømte ordtaket "Det er bedre å se en gang enn å høre syv ganger", da vil jeg ikke eskalere situasjonen og vil umiddelbart gå videre til første del av ordtaket.

1. Skrelle poteter. Ikke noe problem. Skallet skåret med en kniv er veldig tynt og kan sees gjennom selv i lite lys. La meg minne deg på, for sikkerhets skyld, at alt arbeidet som ble presentert på fotografiene ble utført med en kniv som har vært i bruk i mer enn ett år.

2. Skrelle gulrøttene? Ikke noe problem. Det er vanskeligere og derfor skjer selve prosessen raskere og enklere enn i eksempelet med poteter.

3. Skrell en agurk. Selvfølgelig er agurken smakfull, frisk og ikke slapp. Men hva annet skal det være? Victorinox 7.6075.4-kniven la ganske enkelt ikke merke til det, og gjorde jobben sin perfekt.

4. Skrell av eplet. Eplet er ganske mykt og søtt. Victorinox 7.6075.4 grønnsaksskrelleren har sannsynligvis overrasket seg selv over hvor raskt den renset den. Vel ja. Før rengjøring kuttet jeg den i to. I det neste eksemplet vil jeg ikke gjøre dette lenger))

5. Rengjøring av ferske tomater, ofte kalt tomater. Rosa tomat: saftig, moden, myk. Søt selvfølgelig. Det var til og med synd å rense den. Her måtte jeg tukle lenger – det tok ca 30-40 sekunder.

6. Å kutte grønn agurk? Ingenting kunne vært enklere. Med Victorinox 7.6075.4 kan selv et barn takle denne oppgaven. Forresten, grønnsaksskrelleren har sikre kniver, og jeg kan ikke forestille meg hvordan den i det hele tatt kunne kutte seg selv.

Nedenfor på bildet er den samme platen, bare fra en annen vinkel. Og hvis du vil rulle agurkruller, er det sannsynligvis bedre å ta det lenger enn på bildene som er presentert.

Jeg ville også skrelle kiwien, men den lå ikke i kjøleskapet... Jeg tror imidlertid at seks eksempler var nok til at leseren kunne danne seg et eget inntrykk av Victorinox 7.6075 grønnsakskrellkniven og dens egenskaper.

Jeg vil legge til at kniven er enkel å rengjøre, logoen (etter nesten et års bruk) er ikke slettet fra håndtaket, og selve kniven har slått rot på hjemmekjøkkenet, og blitt en god assistent for et par grønnsaker kniver med vanlige blader.

Hva kan jeg si? Skarpheten til kjøkkenkniver er en kraftig ting. Dette er ikke bare bekvemmelighet og arbeidskomfort, men også tidsbesparelse, som er mest verdsatt i disse dager. The Sharpening Blog publiserte tidligere en anmeldelsesartikkel med eksempler på de beste kommersielle enhetene for å slipe knivene dine, som vil hjelpe deg med å slipe knivene dine til det punktet at du barberer et hår på armen uten mye stress.

Og hvis du eller familien din lager mat hjemme, vil denne informasjonen definitivt være interessant for deg - les artikkelen ""...
Jeg kan forstå når dette virkelig er nødvendig - for eksempel med noen herreklipp. Men jeg forstår ikke hvorfor noen frisører foretrekker en slik maskin når de utfører kvinners hårklipp.

Frisørsaks har en kompleks geometri designet for å utføre ulike teknologiske operasjoner. Visse skarphetsvinkler er også valgt for dem. Selve slipingen gjør bladene til frisørsaksene ekstremt skarpe - dette er ikke bare egenskapene til saksen og stålet de er laget av, klassifiseringen av sliperen, men også behovet for at håret klippes med en slik saks skal være perfekt. nøyaktig og jevn, uten skade på hvert individuelt klippet hår.

En hårklipper fungerer etter et helt annet prinsipp og den klipper ikke, men hakker håret og etterlater seg flisete tupper. Det vil si hvis selve hårklippet, inkl. bør redde deg fra delte hår, da forverrer du allerede på klippetidspunktet situasjonen når det oppkuttede håret blir delt i endene.

Jeg forstår hva du tenker. Men det er ikke nødvendig å sammenligne budsjettkorthårklipp for menn med kvinners hårklipp, hvis hårlengde er opptil 60-70 cm. Hvis en mannshårklipp utføres en gang i måneden, gjøres en kvinneklipp noen ganger hver 6.-8. . I de første tilfellene vil de ganske enkelt kutte av det gamle splittede håret til 1-1,5 cm av lengden (det kan hende du ikke en gang legger merke til tilstanden).

I eksemplene med en kvinnes hårklipp laget med en frisørklipper, må du gå i mer enn seks måneder, og lengden på det delte håret vil i dette tilfellet øke med gjennomsnittlig 1-1,5 cm per måned. Hvordan vil de flisete tupper av håret ditt se ut om 3 eller 4 måneder, når du blir invitert til vennenes bursdagsfest?

Ok. Du har ikke råd til en hårklipp fra en god frisør som har jobbet med kvalitetsverktøy i lang tid. Men hvor berettiget er risikoen for å bli klippet av en toppstylist fra nærmeste frisørsalong i økonomiklasse, når du bruker en billig frisørmaskin tvinger han deg til å komme til ham måned etter måned for å klippe av det delte håret og skade det igjen i løpet av hårklipp?

Det samme gjelder forresten menns hårklipp - en god hårklipp fra en god frisør vil være synlig selv etter 2-3 måneder uten noen styling. Og du er heldig hvis du har funnet en slik Mester. Han har kanskje ikke den såkalte hengende på veggen. diplomer fra kurs, seminarer eller årlige spesialiserte utstillinger, men han kan sin virksomhet, resultatet av dette vil du legge merke til ikke bare å reise seg fra frisørstolen, men noen måneder etter arbeidet.

La meg legge til at saks lett kan desinfiseres fullstendig, mens desinfisering av knivblokker av frisørmaskiner handler om å tørke av kroppen med en serviett dynket i alkohol. Det maksimale som er mulig er en aerosolspray av et desinfeksjonsmiddel.

Men selv i dette tilfellet skjer selve sprøytingen bare på den ytre overflaten, mens bare smøremiddel er tilgjengelig for de indre overflatene, og beskytter knivblokkene mot overoppheting og rask sløving.

Maskinoljen som brukes til smøring forblir på knivene og kommer inn i håret gjennom dem. Dette kan føre til hårskader og krever ekstra bruk av spesielle masker og hårbalsam.

På Internett fant jeg ikke makrofotografier av det som er igjen av håret etter å ha klippet det med en klipper - kanskje produsentene av klippere rett og slett ikke ønsker å sjokkere kjøperne av produktene deres. Men det er fotografier av slike kutt laget med en elektrisk barberhøvel som brukes til barbering. Ja, det er ikke det samme, men det gir deg en ide om hva som skjer i endene av hårklippet med en klipper - det kan være litt bedre eller litt verre enn det som vises på bildet i tittelen til denne artikkelen.

Se igjen - makrofotografier tatt under et elektronmikroskop viser en del av håret: til venstre - laget med en rett barberhøvel, til høyre - avskåret med en elektrisk barberhøvel.

Lignende fotografier er allerede vist i bloggen om skarphet, se på dem i artikkelen "" - dette er interessant selv for de som ikke er interessert i dette problemet. Du kan også finne nyttig informasjon, med eksempler på skadet hår, i artikkelen "". Hvis du vil ha godt og vakkert hår, så anbefaler jeg på det sterkeste at du følger nøye med på disse materialene.

Takk for din oppmerksomhet!

Foto: www.canyouactually.com

Betegnelser

Beskrivelse

Det er brukt stål 12Х18Н10Т: for fremstilling av smiing av generelle mekaniske deler; kjemisk utstyr deler; deler som fungerer ved temperaturer opp til +600 °C; sveisemaskiner og kar som opererer i fortynnede løsninger av salpetersyre, eddiksyre, fosforsyre, løsninger av alkalier og salter; deler som opererer under trykk ved temperaturer fra -196 til +600 °C, og i nærvær av aggressive medier opp til +350 °C; fly deler; husholdning forbruksvarer; enheter og deler i næringsmiddelindustrien; tilkoblinger av utstyr som opererer i radioaktive miljøer og i kontakt med aggressive miljøer; som kledningslag i produksjon av varmvalsede tolags korrosjonsbestandige plater; solidvalsede ringer for ulike formål og sveisede ringer fra plater profilert ved rotasjonsdeformasjon for kraftteknikk og kjemisk industriutstyr; kaldvalsede stål og bøyde profiler beregnet for fremstilling av skinn og rammer for personbilkarosserier; metallplater med en tykkelse på 40 mm til 160 mm brukt i produksjon av skipsbyggingsdeler og strukturer som opererer under sjøvannsforhold; doble og trippel legge tau for spesielle arbeidsforhold; sømløse kaldvalsede, kaldtrukne og varmvalsede rør beregnet for rørledninger og rørdeler av høy kvalitet; trådvevd netting av kypertvev, brukt som et forsterkende materiale ved fremstilling av asbeststålplater, for separering av bulkfaststoffer etter kornstørrelse, filtrering og andre formål; fjærtråd beregnet for produksjon av sylindriske fjærer som opererer i luft og aggressive miljøer (sjøvann, salt- og klorløsninger, sjøvannsdamp, i tropisk klima) ved temperaturer fra -253 ° C til +300 ° C og brukes i turbintetninger, sikkerhetsventiler, pumper, regulatorer, kompressorer; torsjon fjærer; bimetallplater med aluminiumslegering AMg6, beregnet for produksjon av flate adaptere for generelle formål; sentrifugalstøpte rør som brukes som komponenter i utstyret til metallurgisk, maskinteknikk, glass, keramikk, gruvedrift og prosessering av petrokjemisk industri, samt beregnet for fremstilling av emner og deler som brukes i sammensetningen av produkter i luftfarts- og atomindustrien.

Merk

Stålet er korrosjonsbestandig, varmebestandig og varmebestandig.
Stabilisert krom-nikkel stål av austenittisk klasse.
Anbefalt maksimal langtidsdriftstemperatur er +800 °C.
Anbefalt maksimal driftstemperatur for svært lange perioder er +600 °C.
Temperaturen for intens avleiring i luft er 850 °C.

Standarder

Navn	Kode	Standarder
Lange og formede rullede produkter	B22	GOST 1133-71, GOST 2590-2006, GOST 2879-2006
Testmetoder. Pakke. Merking	B09	GOST 11878-66
Legert ståltråd	B73	GOST 18143-72, TU 3-230-84, TU 3-1002-77, TU 14-4-867-77
Metallforming. Smiing	B03	GOST 25054-81, OST 108.109.01-92, OST 5R.9125-84, OST 26-01-135-81, TU 108.11.930-87, TU 14-1-1530-75, TU 2902- -80, TU 108.11.917-87, ST TsKBA 010-2004
Bånd	B34	GOST 4986-79, TU 3-703-92, TU 14-1-1073-74, TU 14-1-1370-75, TU 14-1-1774-76, TU 14-1-2192-77, TU 14 -1-2255-77, TU 14-1-3166-81, TU 14-1-4606-89, TU 14-1-652-73, TU 14-1-3386-82
Ark og strimler	B33	GOST 5582-75, GOST 7350-77, GOST 10885-85, GOST R 51393-99, TU 108-1151-82, TU 108-930-80, TU 14-105-451-86, TU 114 -74, TU 14-1-1517-76, TU 14-1-2186-77, TU 14-1-2476-78, TU 14-1-2542-78, TU 14-1-2550-78, TU 14 -1-2558-78, TU 14-1-2675-79, TU 14-1-3199-81, TU 14-1-3720-84, TU 14-1-394-72, TU 14-1-4114- 86, TU 14-1-4262-87, TU 14-1-4364-87, TU 14-1-4780-90, TU 14-1-5040-91, TU 14-1-5041-91, TU 14- 1-867-74, TU 14-229-277-88, TU 14-138-638-93, TU 14-1-3485-82, TU 05764417-038-95, TU 14-1-4212-87
	B30	GOST 5632-72
Lange og formede rullede produkter	B32	GOST 5949-75, GOST 7417-75, GOST 8559-75, GOST 8560-78, GOST 14955-77, GOST 18907-73, OST 1 90224-76, OST 1 90365-148 8-8 , TU 14-1-1534-76, TU 14-1-1673-76, TU 14-1-2142-77, TU 14-1-2537-78, TU 14-1-2972-80, TU 14-1 -3564-83, TU 14-1-3581-83, TU 14-1-377-72, TU 14-1-3818-84, TU 14-1-3957-85, TU 14-1-5039-91, TU 14-1-748-73, TU 14-11-245-88, TU 14-131-1110-2013, TU 14-1-1271-75
Stålrør og koblingsdeler for dem	B62	GOST 9940-81, GOST 9941-81, GOST 11068-81, GOST 14162-79, GOST 19277-73, TU 14-159-165-87, TU 14-3-1109-82, TU 14-3 82, TU 14-3-1574-88, TU 14-3-308-74, TU 14-3-769-78, TU 1380-001-08620133-93, TU 14-159-249-94, TU 14- 159-259-95, TU 1380-001-08620133-05, TU 14-158-135-2003, TU 14-3R-110-2009, TU 14-3R-115-2010, TU 8-14-14 , TU 14-225-25-97, TU 14-158-137-2003, TU 95.349-2000, TU 14-3-1654-89, TU 1333-003-76886532-2014
Felles deler og komponenter til ulike maskiner og mekanismer	G11	GOST R 50753-95
Beregnings- og designstandarder	B02	OST 1 00154-74
Klassifikasjon, nomenklatur og generelle normer	I 20	OST 1 90005-91
Blanke. Blanke. Plater	KL 21	OST 1 90176-75
Blanke. Blanke. Plater	B31	OST 3-1686-90, OST 95-29-72, OST 1 90241-76, OST 1 90284-79, OST 1 90342-83, OST 1 90393-90, OST 1 90397-5 91, 904 OST TU 3-1083-83, TU 14-105-495-87, TU 14-1-1214-75, TU 14-1-1924-76, TU 14-132-163-86, TU 14-1-3844- 84, TU 14-1-4434-88, TU 14-1-565-84, TU 14-1-632-73, TU 14-1-685-88, TU 14-133-139-82, TU 14- 3-770-78, TU 14-1-3129-81
Sveising og skjæring av metaller. Lodding, nagling	B05	OST 95 10441-2002, TU 14-1-656-73
Termisk og termokjemisk bearbeiding av metaller	B04	STP 26.260.484-2004, ST TsKBA 016-2005
Ark og strimler	B53	TU 1-9-1021-84, TU 1-9-1-84, TU 1-9-556-79, TU 1-9-1021-2008
Metallnetting	B76	TU 14-4-1569-89, TU 14-4-1561-89, TU 14-4-507-99
Ståltau	B75	TU 14-4-278-73

Kjemisk oppbygning

Standard	C	S	P	Mn	Cr	Si	Ni	Fe	Cu	N	V	Mo	W	O
TU 1333-003-76886532-2014	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-1-3844-84	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	10-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-1-632-73	0.08-0.12	≤0.015	≤0.015	1-2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.25	-	-	-	-	-
GOST 19277-73	≤0.12	≤0.015	≤0.015	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.25	-	-	-	-	-
TU 14-1-3581-83	≤0.12	≤0.02	≤0.03	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.3	≤0.2	-
TU 14-1-656-73	≤0.12	≤0.02	≤0.035	1-2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	≤0.02	≤0.2	≤0.5	≤0.2	≤0.006
TU 14-1-748-73	≤0.12	≤0.02	≤0.04	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 3-1002-77	0.09-0.12	≤0.02	≤0.035	1.5-2	17-18	≤0.8	10-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-158-137-2003	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	-	-	-	-	-	-

Fe- grunnlaget.
I henhold til GOST 5632-72, TU 108-930-80 og TU 14-1-748-73 Ti innhold % = 5C% - 0,8%. For flydeler, Mo-innhold % ≤ 0,30 %.
I henhold til TU 14-1-2902-80 Ti innhold% = 5(C-0,02)% - 0,7%. På forespørsel fra forbrukeren kan Mn-innholdet settes til ≤ 1,0 %.
I henhold til TU 14-1-2186-77 og TU 3-1002-77 Ti innhold % = 5(C-0,02) % - 0,7 %.
I henhold til TU 14-158-137-2003 Ti% innhold = 5C% - 0,7%. Det er tillatt å introdusere cerium og andre sjeldne jordmetaller med en hastighet på 0,2-0,3%, som ikke er bestemt ved kjemisk analyse.
I henhold til TU 14-1-686-88 er den kjemiske sammensetningen gitt for stål 12Х18Н10Т-ВД. Ti% innhold = 5(C-0,2)% - 0,7%. Avvik fra innholdet av elementer i den kjemiske sammensetningen av stål, ikke etablert av tekniske spesifikasjoner - i samsvar med GOST 5632.
I følge GOST 19277-73 er ​​den kjemiske sammensetningen gitt for stål 12Х18Н10Т-ВД; stålkvalitet 12Х18Н10Т må ha en kjemisk sammensetning i henhold til GOST 5632. Maksimale avvik i kjemisk sammensetning er i henhold til GOST 5632. Massefraksjonen av titan i stål 12Х18Н10Т og 12Х18Н10Т-ВД(СВД) skal være Ti %-0 =.052) - 0,7 %.
I henhold til TU 14-3R-115-2010 skal massefraksjonen av titan i stål 08Х18Н10Т være Ti% = 5С% - 0,7%, men ikke mindre enn 0,30%.
I henhold til TU 14-1-3581-83 er den kjemiske sammensetningen gitt for stål 12Х18Н10Т-ВД. Ti% innhold = 5C% - 0,8%.
I henhold til TU 14-1-632-73 er ​​den kjemiske sammensetningen gitt for stålkvalitet 12Х18Н10Т-ВД. Titaninnhold Ti = (C-0,02)x5%-0,7%. Avvik fra standardene for kjemisk sammensetning er tillatt i ferdige produkter: karbon -0,10%, mangan -0,30%, fosfor +0,0050%.

Mekaniske egenskaper

Snitt, mm	s T |s 0,2, MPa	σ B, MPa	d5,%	d 4	d 10	y, %	kJ/m 2, kJ/m 2	Brinell hardhet, MPa
Små rør (kapillær) varmebehandlet eller kaldbearbeidet som levert i henhold til GOST 14162-79
	-	≥549	≥35	-	-	-	-	-
Sømløse rør for olje- og drivstoffledninger, varmebehandlet som levert i henhold til GOST 19277-73
	-	≥549	≥40	-	-	-	-	-
-	225-315	550-650	46-74	-	-	66-80	215-372	-
Gradering av egenskapsindikatorer for ferdige varmebehandlede deler i henhold til OST 1 90005-91
-	-	540-800	-	-	-	-	-	-
	≥246	≥520	≥37	-	-	-	-	-
Lange produkter. Bråkjøling 1050-1100 °C, luftkjøling
-	135-205	390-440	30-42	-	-	60-70	196-353	-
Emner (smiing og stansing) i henhold til OST 95-29-72 i leveringstilstand: Austenisering ved 1020-1100 °C, kjøling i vann eller luft
	≥186	≥372	-	-	-	-	-	-
Lange produkter. Bråkjøling 1050-1100 °C, luftkjøling
-	135-205	380-450	31-41	-	-	61-68	215-353	-
≤60	≥196	≥490	≥40	-	-	≥55	-	121-179
Lange produkter. Bråkjøling 1050-1100 °C, luftkjøling
-	120-205	340-410	28-38	-	-	51-74	196-358	-
Emner for rørledningsarmaturer i henhold til ST TsKBA 016-2005. Herding i vann eller i luft fra 1020-1100 °C (holdetid 1,0-1,5 min/mm av største tverrsnitt, men ikke mindre enn 0,5 t)
60-100	≥196	≥490	≥39	-	-	≥50	-	121-179
Lange produkter. Bråkjøling 1050-1100 °C, luftkjøling
-	120-195	270-390	27-37	-	-	52-73	245-353	-
Emner for rørledningsarmaturer i henhold til ST TsKBA 016-2005. Herding i vann eller i luft fra 1020-1100 °C (holdetid 1,0-1,5 min/mm av største tverrsnitt, men ikke mindre enn 0,5 t)
100-200	≥196	≥490	≥38	-	-	≥40	-	121-179
Lange produkter. Bråkjøling 1050-1100 °C, luftkjøling
-	120-195	265-360	20-38	-	-	40-70	255-353	-
Emner for rørledningsarmaturer i henhold til ST TsKBA 016-2005. Herding i vann eller i luft fra 1020-1100 °C (holdetid 1,0-1,5 min/mm av største tverrsnitt, men ikke mindre enn 0,5 t)
200	≥196	≥490	≥35	-	-	≥40	-	121-179
Solide valsede ringer i leveringstilstand i henhold til OST 1 90224-76. Herding i luft, olje eller vann fra 1050-1100 °C
	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Kaldbearbeidet tape i henhold til TU 14-1-1073-74
-	-	≥834	-	≥5	-	-	-	-
Kaldvalset bånd 0,05-2,00 mm i henhold til GOST 4986-79. Bråkjøling i vann eller luft fra 1050-1080 °C (prøver)
0.2-2	-	≥530	-	≥35	-	-	-	-
0.2	-	≥530	-	≥18	-	-	-	-
Kaldvalset, varmebehandlet bånd med etset overflate uten herding, som levert i henhold til TU 14-1-652-73
0.1-0.8	-	≥529	-	≥35	-	-	-	-
Varmvalsede ark (1,5-3,9 mm) og kaldvalsede ark (0,7-3,9 mm) i henhold til GOST 5582-75. Ingen varmebehandling
≤3.9	-	880-1080	≥10	-	-	-	-	-
≤3.9	-	≥740	≥25	-	-	-	-	-
Varmvalsede ark (1,5-3,9 mm) og kaldvalsede ark (0,7-3,9 mm) i henhold til GOST 5582-75. Herding i vann eller luft fra 1050-1080 °C
	-	≥250	≥40	-	-	-	-	-
	≥205	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Varmvalsede ark (4,0-50,0 mm) og kaldvalsede ark (4,0-5,0 mm) i henhold til GOST 7350-77. Herding i vann eller luft fra 1000-1080 °C
-	≥235	≥530	≥38	-	-	-	-	-
Kaldvalsede plater (0,7-5,0 mm) og varmvalsede plater (3,0-6,0 mm) laget av stål 12Х18Н10Т i leveringstilstand i henhold til TU 14-1-2476-78. Herding i vann eller luft fra 1050-1080 °C
-	-	≥540	≥40	-	-	-	-	-
Smiing for deler som er motstandsdyktige mot MCC. Bråkjøling fra 1000-1050 °C i olje, vann eller luft
100-300	≥196	≥510	≥38	-	-	≥45	-	121-179
60-100	≥196	≥510	≥39	-	-	≥50	-	121-179
60	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	121-179
Smiing. Bråkjøling i vann eller luft fra 1050-1100 °C
1000	≥196	≥510	≥35	-	-	≥40	-	-
Smiing. Bråkjøling i luft fra 1050-1100 °C, kjøling i olje eller vann
	≥196	≥540	≥40	-	-	≥55	-	-
Fjærtråd av gruppe B (høystyrke) og VO (høystyrke for kritiske formål) i henhold til TU 3-1002-77. Hardt jobbet som levert
0.11-0.71	-	1720-2010	-	-	-	-	-	-
0.81-2.81	-	1720-2010	-	-	-	-	-	-
3.01-3.51	-	1670-1960	-	-	-	-	-	-
4.01	-	1620-1910	-	-	-	-	-	-
4.51	-	1620-1860	-	-	-	-	-	-
5.01-5.51	-	1570-1760	-	-	-	-	-	-
6.01	-	1520-1720	-	-	-	≥20	-	-
6.51	-	1470-1670	-	-	-	≥20	-	-
7.01-7.51	-	1420-1620	-	-	-	≥20	-	-
8.01	-	1370-1570	-	-	-	≥20	-	-
Fjærtråd av gruppe N (normal styrke) i henhold til TU 3-1002-77. Hardt jobbet som levert
0.51-6.01	-	≥1230	-	-	-	-	-	-
6.51-10.01	-	-	-	-	-	-	-	-
Varmebehandlet ledning som levert i henhold til GOST 18143-72 (relativ forlengelse, % med en estimert prøvelengde på 100 mm er indikert for ledning av 1. klasse, i parentes - for 2. klasse)
0.2-1	-	590-880	-	-	≥25 (≥20)	-	-	-
1.1-7.5	-	540-830	-	-	≥25 (≥20)	-	-	-
Kaldttrukket ledning som levert i henhold til GOST 18143-72
0.2-3	-	1130-1470	-	-	-	-	-	-
3.4-7.5	-	1080-1420	-	-	-	-	-	-
Valsede produkter i leveringstilstand, uten varmebehandling
≤5	-	≥930	-	-	-	-	-	-
-	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
-	-	≥549	≥35	-	-	-	-	-
Kaldvalsede tynnplate og varmebehandlede bøyde profiler i leveringstilstand i henhold til GOST R 51393-99. Herding i vann eller luft fra 1050-1080 °C
-	≥205	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Varmvalsede og smidde stenger i henhold til TU 14-1-656-73. Langsgående prøver. Bråkjøling i vann fra 1000-1050 °C
	-	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Stenger kalibrert som levert (arbeidsherdet) i henhold til TU 14-1-3581-83
20-25	≥225	≥539	≥25	-	-	≥55	-	-
Stenger i henhold til TU 14-1-3581-83. Bråkjøling i luft, olje eller vann fra 1050-1100 °C
	≥196	≥539	≥40	-	-	≥55	-	-
Jordstenger, behandlet til en spesifisert styrke (TS) i henhold til GOST 18907-73
1-30	-	590-830	-	-	≥20	-	-	-
Varmvalsede og smidde lange produkter i henhold til GOST 5949-75. Bråkjøling i luft, olje eller vann fra 1020-1100 °C
	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Varmebehandlet tynn metallplate (mykning) i henhold til TU 14-1-3199-81
0.5-3	≥274.4	≥549.8	≥40	-	-	-	-	-
Røremne i henhold til TU 14-1-686-88. Bråkjøling i vann eller luft fra 1050-1080 °C
	-	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Varmebehandlet røremne i henhold til TU 14-1-3844-84. Longitudinelle og tangentielle prøver
	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
	-	≥510	≥40	-	-	-	-	-
Risikofrie kalddeformerte sømløse rør (kaldvalsede, kaldtrukne og varmvalsede) i henhold til TU 14-3-769-78. Varmebehandlet, som levert
	≥196	≥548.8	≥35	-	-	-	-	-
Sømløse varmedeformerte rør som levert i henhold til GOST 9940-81
	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
Sømløse ekstra tynnveggede rør med en diameter på opptil 60 mm i kaldbearbeidet tilstand i henhold til TU 14-3-770-78
	≥196	≥550	≥35	-	-	-	-	-
Sømløse kald- og varmedeformerte rør av forbedret kvalitet i leveringstilstand i henhold til TU 14-3-1109-82
	-	≥558	≥36	-	-	-	-	-
Sekskantede varmebehandlede presseproduktrør i henhold til TU 14-131-880-97
	≥196	≥490	≥40	-	-	≥55	-	-
Varmebehandlede sentrifugalstøpte rør i leveringstilstand i henhold til TU 14-3R-115-2010. Bråkjøling i vann eller i luft under vifte ved 1050-1080 °C
	≥190	≥470	≥35	-	-	-	-	-
Varmebehandlede elektrisk-sveisede rør, som levert (Dн=8,0-102,0 mm)
	≥226	≥550	≥35	-	-	-	-	-
Stemplinger i henhold til OST 1 90176-75. Bråkjøling i luft, olje eller vann fra 1050-1100 °C
	≥196	≥540	≥40	-	-	≥55	-	-

Beskrivelse av mekaniske symboler

fysiske egenskaper

Temperatur	E, GPa	G, GPa	r, kg/m3	l, W/(m °С)	R, NOM m	a, 10-6 1/°С	C, J/(kg °C)
20	198	77	7920	15	725	-	-
100	194	74	-	16	792	166	462
200	189	71	-	18	861	17	496
300	181	67	-	19	920	172	517
400	174	63	-	21	976	175	538
500	166	59	-	23	1028	179	550
600	157	57	-	25	1075	182	563
700	147	54	-	27	1115	186	575
800	-	49	-	26	-	189	575
900	-	-	-	-	-	189	-
1100	-	-	-	-	-	193	-
1000	-	-	-	-	-	-	596

Beskrivelse av fysiske symboler

Teknologiske egenskaper

Navn	Betydning
Sveisbarhet	Sveisbar uten begrensninger. Sveisemetoder: RDS (elektroder TsT-26), EShS og KTS. Etterfølgende varmebehandling anbefales. For kjernekraftverkutstyr - automatisk argonbuesveising med en ikke-forbrukbar elektrode i kontinuerlig modus, manuell argonbuesveising med en ikke-forbrukbar elektrode (med eller uten fyllmateriale), manuell buesveising med belagte elektroder er tillatt. For manuell lysbuesveising brukes elektrodene EA-400/10U; for automatisk nedsenket lysbue - ledning Sv04Х19Н11МЗ med OF-6 fluks, ledning Sv-08Х19Н10МЗБ med AN-26 fluks; for sveising i Ar beskyttelsesgass - sveisetråd Sv-04Х19Н11МЗ eller Sv-08Х19Н10МЗБ. For å forhindre tendensen til knivkorrosjon av sveisede enheter som opererer i salpetersyre, blir sveisede enheter herdet i luft fra 970-1020 °C; i dette tilfellet bør oppvarmingstemperaturen holdes på øvre grense (holdetid i minst 2,5 min/mm av største veggtykkelse, men ikke mindre enn 1 time). Ved sveising med wire St. 04Х19Н11М3 eller elektroder type E-07Х19Н11М3Г2Ф (gradene EA-400/10U, EA-400/10T, wire St. 04Х19Н11М03 benyttes °C herding i luft fra 50, etc.), (holdetid ikke mindre enn 2,5 min/mm av største veggtykkelse, men ikke mindre enn 1 time). Ved sveising med elektroder av type E-08Х19Н10Г2МБ (kvaliteter EA 898/21 B, etc.) for å avlaste restspenninger i sveisede sammensetninger: a) arbeider ved temperaturer på 350 °C og over; b) arbeid ved en temperatur som ikke er høyere enn 350 °C, hvis herding ikke er praktisk, bruk stabiliserende gløding ved 850-920 °C (holdetid etter oppvarming av ladningen i minst 2 timer). For å avlaste restspenninger fra sveisede sammenstillinger som opererer ved en temperatur som ikke overstiger 350 °C, etter avsluttende mekanisk behandling (før lapping), hvis andre typer varmebehandling ikke er praktiske, herding ved 375-400 °C (holdetid 6-10 timer) ), brukes luftkjøling. Ved sveising av rør med en innvendig diameter på minst 100 mm eller mer til karosseriet (uten fyrtråd), i henhold til designdokumentasjonen, brukes stabiliserende gløding ved 950-970 °C og luftkjøling.
Smiingstemperatur	Start - 1200 °C, slutt - 850 °C. Seksjoner opp til 350 mm kjøles i luft.
Flokkfølsomhet	ikke sensitiv.
Bearbeidbarhet	I herdet tilstand ved НВ 169 og sВ=610 MPa Kn tv.all.=0,85 Kn b.st.=0,35.
Makrostruktur og forurensning	Makrostrukturen til stålet skal være fri for spor av krympehulrom, delamineringer og fremmede inneslutninger. Makrostrukturen til stål i henhold til TU 14-1-686-88 skal ikke ha krymping, løshet, bobler, sprekker, fremmedinneslutninger, skorper, delamineringer og flak synlige uten bruk av forstørrelsesanordninger. Når det gjelder sentral porøsitet, punktheterogenitet og segregeringskvadrat, bør makrostrukturelle defekter ikke overstige skår I for hver type. Tilstedeværelsen av lag-for-lag-krystallisering og en lyskontur i makrostrukturen til metallet er ikke et avvisningstegn. Innholdet av ikke-metalliske inneslutninger i stål, i henhold til maksimal poengsum, bør ikke overstige: oksider og silikater (OT, OS, CX, SP, CH) - 2 poeng; sulfid (C) - 1 poeng; titannitrider og karbonitrider (NT) - 4,5 poeng.
Mikrostruktur	Innholdet av ferrittfasen (alfafasen) i staver med en diameter eller kvadratisk side på 80 mm eller mer bør ikke overstige 1,5 poeng (4-5%). Stenger med diameter eller side mindre enn 80 mm og strimler utsettes ikke for bestemmelse av ferrittfasen.
Funksjoner ved varmebehandling	Avhengig av formålet, driftsforholdene og aggressiviteten til miljøet, utsettes produktene for: a) herding (austenitisering); b) stabilisering av gløding; c) gløding for å lindre stress; d) trinnvis behandling. Produktene herdes for å: a) forhindre tendensen til intergranulær korrosjon (produktene opererer ved temperaturer opp til 350 °C); b) øke motstanden mot generell korrosjon; c) eliminere den identifiserte tendensen til intergranulær korrosjon; d) forhindrer tendensen til knivkorrosjon (sveisede produkter fungerer i salpetersyreløsninger); e) eliminere gjenværende spenninger (produkter med enkel konfigurasjon); f) øke duktiliteten til materialet. Herding av produkter må utføres i henhold til følgende regime: oppvarming til 1050-1100 °C, deler med en materialtykkelse på opptil 10 mm skal avkjøles i luft, over 10 mm - i vann. Sveisede produkter med kompleks konfigurasjon bør avkjøles i luft for å unngå lekkasje. Holdetiden ved oppvarming for herding for produkter med veggtykkelse inntil 10 mm er 30 minutter, over 10 mm - 20 minutter + 1 minutt per 1 mm maksimal tykkelse. Ved herding av produkter beregnet på å virke i salpetersyre, skal oppvarmingstemperaturen for herding holdes på øvre grense (holdetiden for sveisede produkter skal være minst 1 time). Stabiliserende gløding brukes til å: a) forhindre tendensen til intergranulær korrosjon (produktene opererer ved temperaturer over 350 °C); b) lindre indre stress; c) eliminere den oppdagede tendensen til intergranulær korrosjon, hvis herding av en eller annen grunn er upraktisk. Stabiliserende gløding er tillatt for produkter og sveisede skjøter laget av stål med et titan til karbon-forhold på mer enn 5 eller niob til karbon på mer enn 8. For å forhindre tendensen til intergranulær korrosjon av produkter som opererer ved temperaturer over 350 ° C, stabilisering av gløding kan påføres stål som inneholder mer enn 0,08 % karbon. Stabiliserende utglødning bør utføres i henhold til følgende regime: oppvarming til 870-900 °C, hold i 2-3 timer, avkjøling i luft. Ved varmebehandling av sveisede produkter av stor størrelse er det tillatt å utføre lokal stabiliserende gløding av lukkesømmene i henhold til samme regime, og alle sveisede elementer må underkastes stabiliserende gløding før sveising. Når du utfører lokal stabiliserende gløding, er det nødvendig å sikre samtidig jevn oppvarming og kjøling langs hele lengden av sveisen og tilstøtende soner av basismetallet til en bredde lik to til tre ganger sveisens bredde, men ikke mer enn 200 mm. Manuell oppvarming er ikke akseptabelt. For å fjerne restspenninger mer fullstendig, utføres gløding av produkter laget av stabilisert krom-nikkelstål i henhold til følgende regime: oppvarming til 870-900 °C; hold i 2-3 timer, avkjøling med ovn til 300 °C (kjølehastighet 50-100 °C/t), deretter i luft. Gløding utføres for produkter og sveisede skjøter av stål hvor forholdet mellom titan og karbon er mer enn 5 eller niob til karbon er mer enn 8. Trinnvis bearbeiding utføres for å: a) avlaste restspenninger og forhindre tendensen til intergranulær korrosjon; b) å forhindre tendensen til intergranulær korrosjon av sveisede skjøter med kompleks konfigurasjon med skarpe overganger i tykkelse; c) produkter med en tendens til intergranulær korrosjon, som ikke kan elimineres med noen annen metode (quenching eller stabiliserende gløding). Trinnvis behandling må utføres i henhold til følgende modus: oppvarming til 1050-1100 °C; holdetid ved oppvarming for herding for produkter med veggtykkelse opptil 10 mm - 30 minutter, over 10 mm - 20 minutter + 1 minutt per 1 mm maksimal tykkelse; kjøling med høyest mulig hastighet opp til 870-900°C; eksponering ved 870-900 °C i 2-3 timer; avkjøling med ovn til 300 °C (hastighet - 50-100 °C/t), deretter i luft. For å fremskynde prosessen anbefales trinnvis prosessering å utføres i to-kammer eller to ovner oppvarmet til forskjellige temperaturer. Ved overføring fra en ovn til en annen bør temperaturen på produktene ikke være lavere enn 900 °C. Trinnbehandling er tillatt for produkter og sveisede skjøter laget av stål med et forhold mellom titan og karbon på mer enn 5 eller niob til karbon på mer enn 8.
Korrosjonsbestandighet	Stålet er motstandsdyktig mot intergranulær korrosjon. Stålet er ustabilt i svovelholdige miljøer og brukes når nikkelfrie stål ikke kan brukes. Stålet skal ikke være utsatt for intergranulær korrosjon.

Stål 12Х18Н10Т brukes i sveisede strukturer som opererer i kontakt med salpetersyre og andre oksiderende medier; i enkelte organiske syrer med middels konsentrasjon, organiske løsemidler, atmosfæriske forhold, etc. De produserer kapasitiv, varmeveksler og annet utstyr.
For fremstilling av sveisede strukturer ved bruk av kryogen teknologi ved temperaturer ned til -269 °C.
Stål smeltes i lysbueovner.

GOSTs og spesifikasjoner for stål 12Х18Н10Т

GOST 1133-71 "Smidt stål rund og firkantet. Sortiment";
GOST 18143-72 "Tråd laget av høylegert korrosjonsbestandig og varmebestandig stål. Tekniske forhold.";
GOST 18907-73 "Arbeidsbearbeidede, varmebehandlede, slipte stenger laget av høylegert og korrosjonsbestandig stål. Tekniske forhold.";
GOST 25054-81 "Smiing laget av korrosjonsbestandig stål og legeringer. Generelle tekniske forhold.";
GOST 4986-79 "Kaldvalset bånd laget av korrosjonsbestandig og varmebestandig stål. Tekniske forhold";
GOST 5582-75 "Korrosjonsbestandige, varmebestandige og varmebestandige valsede tynne ark. Tekniske forhold";
GOST 5632-72 "Høylegerte stål og korrosjonsbestandige, varmebestandige og varmebestandige legeringer. Karakterer";
GOST 5949-75 "Klasse og kalibrert stål, korrosjonsbestandig, varmebestandig og varmebestandig. Tekniske forhold";
GOST 7350-77 "Korrosjonsbestandig, varmebestandig og varmebestandig tykk stålplate. Tekniske forhold";
GOST 9940-81 "Varmdeformerte sømløse rør laget av korrosjonsbestandig stål. Tekniske forhold";
GOST 9941-81 "Kald- og varmedeformerte sømløse rør laget av korrosjonsbestandig stål. Tekniske forhold";
GOST 14955-77 "Rundstål av høy kvalitet med spesiell overflatebehandling. Tekniske forhold.";
GOST 2590-2006 "Høyvalsede rundstålprodukter. Sortiment.";
GOST 7417-75 "Kalibrert rundstål. Sortiment.";
GOST 8559-75 "Kvadratisk kalibrert stål. Sortiment.";
GOST 8560-78 "Kalibrerte sekskantet valsede produkter. Sortiment.";
GOST 1133-71 "Smidt stål rund og firkantet. Sortiment.";
GOST 5632-72 "Høylegerte stål og korrosjonsbestandige, varmebestandige og varmebestandige legeringer. Karakterer.";
GOST 5949-75 "Høyverdig og kalibrert stål, korrosjonsbestandig, varmebestandig og varmebestandig. Tekniske forhold.";
GOST 2879-2006 "Varmvalsede sekskantede stålstenger. Sortiment.";
TU 14-11-245-88 "Høypresisjonsformede stålprofiler. Tekniske forhold.";
OST 3-1686-90 "Strukturstålemner for maskinteknikk. Generelle tekniske forhold.";

Kjemisk sammensetning av stål 12Х18Н10Т

C	Cr	Fe	Mn	Ni	P	S	Si	Ti
≤0,12	17-19,0	Grunnleggende	≤2,0	9-11,0	≤0,035	≤0,020	≤0,8	5·С-0,8

Mekaniske egenskaper av stål 12Х18Н10Т

Normaliserte mekaniske egenskaper til stål ved 20 °C

GOST

Produkttype

σ in , N/mm²

σ 0,2, N/mm²

δ5,%

Myk tape

Varm deformert

Kaldarbeidet

Metalltråd

Merk. Ved forskjeller i egenskaper er egenskapene til stål 12Х18Н9Т angitt i parentes.

Mekaniske egenskaper til stål 12Х18Н9Т ved lave og høye temperaturer (stang Ø18-25 mm, bråkjøling ved 1050 °C i vann)

t isp, °С	σ in , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%		KCU, J/cm 2

Mekaniske egenskaper av stål 12Х18Н9Т ved høye temperaturer

t isp, °С	σ in , N/mm²	δ5,%		KCU, J/cm 2	n, omtrent
Merk. I telleren - innholdet av 6-ferritt i strukturen etter varmebehandling < 3%, i nevneren - 35-40% (slukking ved 1150 ° C i vann).

Mekaniske egenskaper til stål 12Х18Н10Т avhengig av graden av kuldeformasjon (plate, innledende varmebehandling: bråkjøling ved 1050 °C i vann)

Kompresjonsgrad, %	σ in , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%	Kompresjonsgrad, %	σ in , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%
Merk. I telleren - testtemperatur -20 °C; nevneren er -253 °C.

Fysiske egenskaper av stål 12Х18Н10Т

Tetthet - 7,9 · 10³ kg/m³.
Elastisk modul - 18 10 4 N/mm 2 ved 20 °C.
Elektrisk resistivitet - 0,75 10 6, Ohm m ved 20 °C.

Egenskaper til stål ved lave, forhøyede og høye temperaturer

t isp, °С	E 10 -4 N/mm 2	λ, W/(m K)	ρ ·10 6 , Ohm · m	s, J/(kg K)

Temperaturkoeffisient for lineær ekspansjonsverdi

t, °С

23-20, GOST 5582-84, GOST 4986-78, GOST 5945-75, Stål 12Х18Н10Т og 12Х18Н9Т har ganske høy varmebestandighet ved 600-800 °C. Teknologiske parametere 12Х18Н10Т Stål 12Х18Н10Т og 12Х18Н9Т har god bearbeidbarhet under varm plastisk deformasjon. Ved varmbearbeiding er det imidlertid nødvendig å ta hensyn til den spesifikke kjemiske sammensetningen til en gitt smelte, med tanke på innholdet av 8-ferritt. Spesielle forholdsregler bør tas ved deformering av støpt metall. For å unngå dannelse av uopprettelige defekter - feil, anbefales det å varme blokker av stål 12Х18Н10Т og 12Х18Н9Т med et innhold på 20% 8-ferritt eller mer ikke høyere enn 1240-1250 °C, med et innhold på 16-19% - ikke høyere enn 1255 °C og med et innhold på opptil 16 % - opptil 1270 °C. Temperaturområdet for trykkbehandling av deformert metall er 1180-850 °C. Oppvarmings- og avkjølingshastigheten er ikke begrenset. Når det er kaldt, tillater begge stål høye grader av plastisk deformasjon. For å lindre stress og forbedre holdbarheten til sveisede skjøter, i tillegg til herding, utsettes sveisede strukturer for stabiliserende gløding ved 850-900°C. Sveisestål 12Х18Н10Т Stål 12Х18Н10Т og 12Х18Н9Т kan sveises godt ved alle typer manuell og automatisk sveising. For konvensjonell automatisk nedsenket lysbuesveising brukes AN-26, AN-18 og argonbuesveising, tråd Sv-08Kh19N10B, Sv-04Kh22N10BT, Sv-05Kh20N9FBS og Sv-06Kh21N7BT, og for manuelle -1F2-elektroder av typen EA-1F2 , TsL- 2B2, EA-606/11 med ledning Sv-05Х19Н9ФЗС2, Sv-08Х19Н9Ф2С2 og Sv-05Х19Н9ФЗС2. Wire Sv-08Х20Н9С2БТУ anbefales for manuell automatisk sveising i beskyttelsesgass. For manuell elektrisk lysbuesveising kan også elektrodene TsL-11 og TsL-9 med elektrodestavmateriale Sv-07X19N10B og Sv-07X25N13 benyttes. Begge typer elektrode sikrer motstand av sveisemetallet mot intergranulær korrosjon når de testes i henhold til AM- og AMU-metodene til GOST 6032-89 uten å provosere oppvarming. Sveisede skjøter oppnådd ved bruk av TsL-11 og TsL-9 elektroder har følgende mekaniske egenskaper (minst): σ in = 550 og 600 N/mm 2, δ = 22 og 25 %, KCU = 80 og 70 J/cm 2. Bruken av disse sveisematerialene gir høy korrosjonsbestandighet mot generell og intergranulær korrosjon i 65 % salpetersyre ved 70-80 °C. Imidlertid kan sveisede skjøter av stål 12Х18Н10Т og 12Х18Н9Т ha en tendens til knivkorrosjon i dette miljøet. © Bruk av materialer fra nettstedet er kun mulig med tillatelse fra LASMET LLC

Send ditt gode arbeid i kunnskapsbasen er enkelt. Bruk skjemaet nedenfor

Studenter, hovedfagsstudenter, unge forskere som bruker kunnskapsbasen i studiene og arbeidet vil være deg veldig takknemlig.

postet på http://www.allbest.ru/

EgendommerOgkjennetegnstål 12Х18Н10Т

Den moderne utviklingen av menneskeheten er uløselig knyttet til utviklingen av nye teknologier, etableringen av nye materialer for bruk i ulike bransjer og forlengelse av levetiden til opprettede deler, maskiner og utstyr.

En av de viktigste stadiene i utviklingen av metallurgi var etableringen og utviklingen av rustfritt stål. La oss vurdere det mest brukte og utbredte stålet 12Х18Н10Т - vi vil identifisere fordelene, ulempene, påvirkningen av legeringselementer på egenskapene til stål og muligheten for å bruke det i forskjellige bransjer.

Kjemisk oppbygning

Stål 12x18n10t - rustfritt titanholdig stål av austenittisk klasse (bestemt i henhold til Scheffler-diagrammet, fig. 1). Den kjemiske sammensetningen er regulert av GOST 5632-72 av austenittisk rustfritt stål. Fordeler: høy duktilitet og slagfasthet.

Bilde 1.

Den optimale varmebehandlingen for disse stålene er bråkjøling fra 1050 o C-1080 o C i H2O etter bråkjøling, de mekaniske egenskapene er preget av maksimal seighet og duktilitet, ikke høy styrke og hardhet.

Varmebehandling av stål er nødvendig for å gi materialet visse egenskaper. For eksempel økt duktilitet, slitestyrke, økt hardhet eller holdbarhet. Kan skryte av alle disse egenskapene ark 12x18n10t.

Varmebehandlingsprosessen kan deles inn i fire typer:

1. Gløding. Denne varmebehandlingsprosessen lar deg oppnå en jevn struktur. Utglødning foregår i tre trinn: stålet varmes opp til en viss temperatur, holdes deretter ved en viss temperatur og avkjøles deretter sakte i en ovn. En ensartet struktur oppnås kun under andreordens gløding under førsteordens, ingen strukturelle endringer.

2. Herding. Denne typen varmebehandling lar deg lage stål med en rekke strukturer og egenskaper. Hele den teknologiske prosessen foregår i tre trinn: ved en viss spesifisert temperatur varmes stålet opp, deretter holdes det på samme temperatur, og i motsetning til gløding skjer hurtig avkjøling.

3. Ferie. Denne varmebehandlingsteknologien brukes til å redusere den indre spenningen til materialet.

4. Normalisering. Denne typen varmebehandling utføres også i tre trinn: oppvarming, holding og avkjøling. Temperaturen settes for de to første trinnene, og det tredje trinnet utføres i luft.

For å få et 12x18n10t-ark av høy kvalitet, må du utføre varmebehandlingsprosessen riktig. Først av alt er det oppmerksomhet på egenskapene til stål, nemlig dets operasjonelle og teknologiske egenskaper. De er viktigst i produksjonen av visse deler og produkter, for eksempel 12x18n10t ark. Tar man hensyn til stålkvaliteten, foregår herdeprosessen i temperaturområdet 530-1300°C. Gjennom varmebehandling kan strukturen til metallet endres betydelig.

Mekaniske egenskaper

Varmebehandling, leveringstilstand	Snitt, mm
Stenger. Temperert ved 1020-1100 °C, luft, olje eller vann.
Stengene slipes og bearbeides til en spesifisert styrke.
Kaldbearbeidede stenger
Ark er varm- eller kaldvalset. Bråkjøling 1000-1080 °C, vann eller luft.
Ark er varm- eller kaldvalset. Bråkjøling 1050-1080 °C, vann eller luft.
Varmvalsede eller kaldvalsede kaldbearbeidede plater
Smiing. Bråkjøling 1050-1100 °C, vann eller luft.
Varmebehandlet ledning
Sømløse varmedeformerte rør uten varmebehandling.

Mekaniske egenskaper ved høye temperaturer

test t, °C

Austenittiske stål brukes som varmebestandige stål ved temperaturer opp til 600 o C. De viktigste legeringselementene er Cr-Ni. Enfasestål har en stabil struktur av homogen austenitt med et lite innhold av Ti-karbider (for å hindre intergranulær korrosjon. Denne strukturen oppnås etter herding fra temperaturer på 1050 o C-1080 o C). Stål av austenittisk og austenittisk-ferritisk klasse har et relativt lavt styrkenivå (700-850MPa).

La oss vurdere funksjonene til påvirkningen av legeringselementer på strukturen til stål 12Х18Н10Т.

Krom, hvis innhold i dette stålet er 17-19 %, er hovedelementet som sikrer metallets passiveringsevne og sikrer dets høye korrosjonsbestandighet. Legering med nikkel overfører stål til den austenittiske klassen, noe som er av grunnleggende betydning, siden det lar deg kombinere den høye produksjonsevnen til stål med et unikt sett med ytelsesegenskaper. I nærvær av 0,1 % karbon har stål en fullstendig austenittisk struktur ved >900 o C, noe som er assosiert med den sterke austenittdannende effekten av karbon. Forholdet mellom krom- og nikkelkonsentrasjoner har en spesifikk effekt på stabiliteten til austenitt når prosesstemperaturen avkjøles til en fast løsning (1050-1100 o C). I tillegg til påvirkningen av hovedelementene, er det også nødvendig å ta hensyn til tilstedeværelsen av silisium, titan og aluminium i stålet, som bidrar til dannelsen av ferritt.

La oss vurdere metoder for herding av stål 12Х18Н10Т.

En av måtene å herde lange produkter på er High Temperature Heat Treatment (HTHT). Mulighetene for herding ved bruk av HTMT ble studert på en kombinert semi-kontinuerlig mølle 350 fra Kirov Plant produksjonsforening. Emnene (100x100 mm, 2,5 - 5 m lange) ble varmet opp i en metodisk ovn til 1150 - 1200 o C og holdt ved disse temperaturene i 2-3 timer. Valsing ble utført ved bruk av konvensjonell teknologi; ferdige stenger med en diameter på 34 mm gikk inn i bråkjølebad fylt med rennende vann, hvor de ble avkjølt i minst 90 s. Den største styrken ble funnet i valsede produkter utsatt for HTMT ved laveste deformasjonstemperatur og tidsintervall fra slutt på valsing til bråkjøling. Således, med HTMT av stål 08Х18Н10Т, økte flytestyrken med 45-60% sammenlignet med nivået etter konvensjonell varmebehandling (OTT) og 1,7-2 ganger sammenlignet med GOST 5949-75; Samtidig ble plastegenskapene noe redusert og holdt seg på nivå med standardkravene.

Rustfritt stål 12Х18Н10Т ble forsterket mer enn stål 08Х18Н10Т; mykning ettersom temperaturen økte i større grad på grunn av en reduksjon i stålets motstand mot mykning med økende karboninnhold. Kortsiktige høytemperaturtester har vist at det høyere styrkenivået til termomekanisk forsterkede valsede produkter, avslørt ved romtemperatur, opprettholdes ved forhøyede temperaturer. I dette tilfellet mykner stål etter HTMT med økende temperatur, i mindre grad enn stål etter HTMT.

Krom-nikkel rustfritt stål brukes til sveisede strukturer i kryogen teknologi ved temperaturer ned til -269 o C, for kapasitivt, varmevekslings- og reaksjonsutstyr, inkludert dampvarmere og høytrykksrørledninger med driftstemperaturer opp til 600 o C, for deler av ovnsutstyr, muffer, eksosmanifolder. Maksimal temperatur for bruk av varmebestandige produkter laget av disse stålene i 10 000 timer er 800 o C, temperaturen hvor intens avskalering begynner er 850 o C. Under kontinuerlig drift er stålet motstandsdyktig mot oksidasjon i luft og i atmosfæren av drivstoffforbrenningsprodukter ved temperaturer<900 о С и в условиях теплосмен <800 о С.

Korrosjonsbestandig stål 12Х18Н10Т brukes til produksjon av sveiset utstyr i ulike bransjer, samt strukturer som opererer i kontakt med salpetersyre og andre oksiderende miljøer, noen organiske syrer med middels konsentrasjon, organiske løsningsmidler, under atmosfæriske forhold, etc. Stål 08Х18Н10Т anbefales for sveisede produkter som opererer i miljøer med høyere aggressivitet enn stål 12Х18Н10Т og har økt motstand mot intergranulær korrosjon.

Derfor, takket være den unike kombinasjonen av egenskaper og styrkeegenskaper, har rustfritt stål 12Х18Н10Т funnet den bredeste anvendelsen i nesten alle bransjer produkter laget av dette stålet har lang levetid og konsekvent høy ytelse gjennom hele levetiden.

Sveisestål 12Х18Н10Т

Stålsveising er den viktigste teknologiske prosessen for nesten enhver produksjon av metallprodukter. Fra det 7. århundre f.Kr. til i dag har sveising blitt mye brukt som hovedmetoden for å danne permanente metallfuger. Fra oppstarten til 1800-tallet e.Kr. Metoden for smi sveising av metaller ble brukt. De. Delene som skulle sveises ble varmet opp og deretter presset sammen med hammerslag. Denne teknologien nådde sitt høydepunkt på midten av 1800-tallet, da den begynte å bli brukt til å produsere selv så kritiske produkter som jernbaneskinner og hovedrørledninger.

Imidlertid var sveisede skjøter, spesielt i masseindustriell skala, preget av lav pålitelighet og ustabil kvalitet. Dette førte ofte til ulykker på grunn av ødeleggelse av delen ved sveisen.

Oppdagelsen av elektrisk lysbueoppvarming og høytemperatur gass-oksygenforbrenning, sammen med økte krav til kvaliteten på sveiseskjøten, gjorde et kraftig teknologisk gjennombrudd innen sveising, noe som resulterte i etableringen av smidløs sveiseteknologi - den typen som vi er vant til å se i dag.

Med bruken av legert stål ble sveiseprosessene mer kompliserte på grunn av behovet for å forhindre karbidering av legeringselementer, hovedsakelig krom. Metoder for sveising i inerte miljøer eller neddykkede buer, samt teknologier for ytterligere legering av sveisen, har dukket opp.

La oss vurdere funksjonene til sveising av austenittiske stål basert på det vanligste rustfritt stål 12Х18Н10Т.

Stål 12Х18Н10Т behandle godt sveisbar. Et karakteristisk trekk ved sveising av dette stålet er forekomsten av intergranulær korrosjon. Den utvikler seg i den varmepåvirkede sonen ved en temperatur på 500-800?C. Når metallet forblir i et så kritisk temperaturområde, faller kromkarbider ut langs grensene til austenittkorn. Alt dette kan ha farlige konsekvenser - sprø ødeleggelse av strukturen under drift. stål kjemisk sammensetning sveising

For å oppnå holdbarhet av stål, er det nødvendig å eliminere eller redusere effekten av karbidutfelling og stabilisere egenskapene til stål på sveisestedet.

Ved sveising av høylegerte stål brukes elektroder med et beskyttende legeringsbelegg av basistypen i kombinasjon med en høylegert elektrodestav. Bruken av elektroder med en grunnleggende type belegg gjør det mulig å sikre dannelsen av det avsatte metallet med den nødvendige kjemiske sammensetningen, så vel som andre egenskaper, gjennom bruk av høylegert elektrodetråd og ytterligere legering gjennom belegget.

Kombinasjonen av legering gjennom elektrodetråden og belegget gjør det mulig å gi ikke bare en garantert kjemisk sammensetning innenfor passdataene, men også noen andre egenskaper beregnet på sveising av austenittisk stål 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т, 12Х18Н12Т og lignende.

Neddykket buesveising av høylegerte stål utføres ved bruk av enten oksygennøytrale fluoridflukser eller beskyttende legeringer i kombinasjon med høylegert elektrodetråd. Fra et metallurgisk synspunkt er det mest rasjonelle for sveising av høylegerte stål fluorfluks av typen ANF-5, som gir god beskyttelse og metallurgisk bearbeiding av sveisebassengmetallet og gjør at sveisebassenget kan legeres med titan gjennom elektrodetråd. Samtidig er sveiseprosessen ufølsom for dannelsen av porer i sveisemetallet på grunn av hydrogen. Imidlertid har fluoroksygenfrie flukser relativt lave teknologiske egenskaper. Det er de lave teknologiske egenskapene til fluorid flussmidler som er årsaken til den utbredte bruken av oksidbasert fluss for sveising av høylegerte stål.

For å redusere sannsynligheten for dannelse av en overopphetingsstruktur, utføres sveising av høylegerte stål vanligvis i moduser preget av lav varmetilførsel. I dette tilfellet foretrekkes sømmer med lite tverrsnitt, oppnådd ved bruk av elektrodetråd med liten diameter (2-3 mm). Siden høylegerte stål har økt elektrisk motstand og redusert elektrisk ledningsevne, reduseres under sveising utstikkingen av en elektrode fra høylegert stål med 1,5-2 ganger sammenlignet med utstikkingen av en elektrode fra karbonstål.

Ved buesveising brukes argon, helium (sjeldnere) og karbondioksid som beskyttelsesgasser.

Argonbuesveising utføres med forbrukbare og ikke-forbrukbare wolframelektroder. En forbrukselektrode sveises ved bruk av likestrøm med omvendt polaritet, ved bruk av moduser som sikrer jetoverføring av elektrodemetallet. I noen tilfeller (hovedsakelig ved sveising av austenittisk stål), for å øke stabiliteten til lysbuen og spesielt redusere sannsynligheten for poredannelse på grunn av hydrogen ved sveising med en forbrukselektrode, blandinger av argon med oksygen eller karbondioksid (opptil 10%) er brukt.

Sveising med en ikke-forbrukbar wolframelektrode utføres hovedsakelig ved bruk av likestrøm med rett polaritet. I noen tilfeller, når stål inneholder en betydelig mengde aluminium, brukes vekselstrøm for å sikre katodisk ødeleggelse av oksidfilmen.

Bruken av buesveising i en karbondioksidatmosfære reduserer sannsynligheten for at det dannes porer i sveisemetallet på grunn av hydrogen; dette sikrer en relativt høy overgangskoeffisient av lett oksiderte elementer. Dermed når overføringskoeffisienten av titan fra tråd 50%. Ved sveising i argonatmosfære er overføringskoeffisienten for titan fra tråd 80-90%. Ved sveising av stål med høyt krominnhold og lavt silisiuminnhold i karbondioksid dannes det en ildfast, vanskelig å fjerne oksidfilm på overflaten av sveisen. Dens tilstedeværelse gjør flerlagssveising vanskelig.

Ved sveising av stål med lavt karboninnhold (under 0,07-0,08%) er karburisering av det avsatte metallet mulig. Overgangen av karbon til sveisebassenget forsterkes av tilstedeværelsen av aluminium, titan og silisium i elektrodetråden. Når det gjelder sveising av dypt austenittisk stål, reduserer noe karburisering av sveisebassengmetallet i kombinasjon med oksidasjon av silisium sannsynligheten for varm sprekkdannelse. Imidlertid kan karburering endre egenskapene til sveisemetallet og spesielt redusere korrosjonsegenskapene. I tillegg observeres økt sprut av elektrodemetallet. Tilstedeværelsen av sprut på metalloverflaten reduserer korrosjonsmotstanden.

Sveiseteknologier for rustfritt høylegert stål blir stadig forbedret. På dette stadiet, med streng overholdelse av den teknologiske prosessen, er kvaliteten på sveisen i rustfritt stål praktisk talt ikke dårligere i egenskapene til metallet til delene som er koblet til, og garanterer den høyeste påliteligheten til sveisingen.

Utdanning Defectoi sveisede skjøter under sveising

Ved fusjonssveising er de vanligste feilene ved sveisede skjøter ufullstendighet i sveisen, ujevn bredde og høyde (fig. 1), stor skala, tuberøsitet og tilstedeværelse av saler. Ved automatisk sveising oppstår defekter på grunn av spenningssvingninger i nettverket, trådglidning i matevalsene, ujevn sveisehastighet på grunn av tilbakeslag i bevegelsesmekanismen, feil hellingsvinkel på elektroden og flyt av flytende metall inn i gapet. Ved manuell og halvautomatisk sveising kan defekter være forårsaket av utilstrekkelige kvalifikasjoner til sveiseren, brudd på teknologiske metoder, dårlig kvalitet på elektroder og andre sveisematerialer.

Ris. 2. Defekter i form og størrelse på sømmen: a - ufullstendighet av sømmen; b - ujevn bredde på støtsveisen; c - ujevnhet langs lengden av kilsveisebenet; h - nødvendig sømforsterkningshøyde

For trykksveising (for eksempel punktsveising) er karakteristiske feil ujevn avstand mellom punkter, dype bulker og forskyvning av aksene til de sammenføyde delene.

Brudd på formen og størrelsen på sømmen indikerer ofte tilstedeværelsen av defekter som sagging (sagging), undercuts, brannskader og usertifiserte kratere.

Overspenninger(sagging) (Fig. 2) dannes oftest ved sveising av vertikale flater med horisontale sømmer som følge av at flytende metall strømmer inn på kantene av det kalde basismetallet. De kan være lokale, i form av individuelle frosne dråper, eller ha en betydelig utstrekning langs sømmen. Årsakene til forekomsten av sagging er: en stor sveisestrøm, en lang bue, feil plassering av elektroden, en stor helningsvinkel på produktet ved sveising opp og ned. I omkretssveiser dannes nedsynkning når elektroden er utilstrekkelig eller for mye forskjøvet fra senit. Manglende penetrering, sprekker og andre feil oppdages ofte på steder hvor det er lekkasjer.

Underskjæringer er fordypninger (spor) dannet i grunnmetallet langs kanten av sømmen med økt sveisestrøm og en lang bue, siden i dette tilfellet øker sømmens bredde og kantene smelter sterkere. Ved sveising med kilsveis oppstår underskjæringer hovedsakelig på grunn av forskyvningen av elektroden mot den vertikale veggen, noe som forårsaker betydelig oppvarming, smelting og flyt av metallet til den horisontale hyllen. Som et resultat vises underskjæringer på den vertikale veggen, og sagging vises på den horisontale hyllen. Ved gassveising dannes underskjæringer på grunn av den økte kraften til sveisebrenneren, og ved elektroslagsveising - på grunn av feil installasjon av de formende lysbildene.

Underskjæringer fører til svekkelse av basismetallseksjonen og kan forårsake ødeleggelse av sveiseskjøten.

Fig3. Ytre defekter: en - rumpe; b - hjørne; 1 - tilstrømning; 2 - underskjæring.

Brannsår- Dette er penetrasjonen av grunnmetallet eller avsatt metall med mulig dannelse av gjennomgående hull. De oppstår på grunn av utilstrekkelig sløving av kantene, et stort gap mellom dem, overdreven sveisestrøm eller brennerkraft ved lave sveisehastigheter. Gjennombrenning er spesielt vanlig under sveising av tynt metall og ved første pass av en flerlagssveis. I tillegg kan brannskader oppstå som et resultat av dårlig kompresjon av fluksputen eller kobberputen (automatisk sveising), samt med økt sveisevarighet, lav kompresjonskraft og tilstedeværelse av forurensning på overflatene til delene som sveises eller elektrodene (punkt- og sømmotstandssveising).

Ufylte kratere dannes ved et plutselig brudd i lysbuen ved slutten av sveisingen. De reduserer tverrsnittet av sømmen og kan bli kilder til sprekkdannelse.

Skrevet på Allbest.ru

...

Lignende dokumenter

Historien om oppdagelsen av rustfritt stål. Beskrivelse av legeringselementer som gir stål nødvendige fysiske og mekaniske egenskaper og korrosjonsbestandighet. Typer rustfritt stål. Fysiske egenskaper, produksjonsmetoder og anvendelse av ulike stålkvaliteter.

sammendrag, lagt til 23.05.2012


Mekaniske egenskaper til stål ved høye temperaturer. Teknologi for stålsmelting i en lysbueovn. Rensing av metall fra urenheter. Intensifisering av oksidative prosesser. Klargjøring av ovnen for smelting, lasting av ladningen, støping av stål. Beregning av fyllingskomponenter.

kursarbeid, lagt til 04.06.2015


Mekanismer for styrking av lavlegert stål HC420LA. Dispersjonsherding. Produksjonsteknologi. Mekaniske egenskaper til høyfast lavlegert stål av studert klasse. Anbefalt kjemisk sammensetning. Parametre og egenskaper til stål.

test, lagt til 16.08.2014


Konseptet og bruksomfanget av stål i moderne industri, dets klassifisering og varianter. Prosedyren og kriteriene for å bestemme sveisbarheten til stål. Mekanismen for å forberede stål for sveising, typer feil og stadier av deres eliminering, økonomisk effektivitet.

kursarbeid, lagt til 28.01.2010


Stålproduksjon i oksygenomformere. Legerte stål og legeringer. Legert stålkonstruksjon. Klassifisering og merking av stål. Påvirkningen av legeringselementer på egenskapene til stål. Termisk og termomekanisk behandling av legert stål.

abstrakt, lagt til 24.12.2007


Struktur og egenskaper til stål, kildematerialer. Stålproduksjon i omformere, ovner med åpen ild og lysbueovner. Stålsmelting i induksjonsovner. Ekstraovnsraffinering av stål. Stålstøping. Spesielle typer elektrometallurgisk stål.

abstrakt, lagt til 22.05.2008


Kjennetegn på skinnestål - karbonlegert stål, som er legert med silisium og mangan. Kjemisk sammensetning og kvalitetskrav til skinnestål. Produksjonsteknologi. Analyse av produksjon av skinnestål ved bruk av modifikatorer.

abstrakt, lagt til 10.12.2016


Driftsforhold og egenskaper ved støpeegenskaper til legeringer. Mekaniske egenskaper til 25L stål, kjemisk sammensetning og påvirkning av urenheter på dets egenskaper. Støpeproduksjonssekvens. Stålsmelteprosessen og utformingen av en åpen ovn.

kursarbeid, lagt til 17.08.2009


Konstruksjonsstål med høyt karboninnhold. Fjærkvalitet og ytelse. Merking og hovedegenskaper til fjærstål. Grunnleggende mekaniske egenskaper til fjærstål etter spesiell varmebehandling.

kursarbeid, lagt til 17.12.2010


Strukturelt karbonstål av ordinær kvalitet. Mekaniske egenskaper til varmvalset stål. Høykvalitets karbonstål. Legerte konstruksjonsstål. Lavlegert, middels karbon eller høykarbonstål.