Qëllimi i çelikut 12x18n10t. Blog për mprehjen. Kodet G dhe M
Të gjithë çeliqet austenitikë fillojnë të bëhen magnetikë pas ngurtësimit të ftohtë.
Jo, jo të gjitha, por vetëm klasa austenitiko-martenzitike (dhe vetëm pas përpunimit të duhur) ose klasa austenitiko-ferritike.
rrjeta e austenitit me në qendër fytyrën është metastabile në temperaturën e dhomës, d.m.th. me çdo rritje të mjaftueshme të energjisë së sistemit të mbyllur, ai do të rindërtohet në një rrjetë me qendër trupin që është më e qëndrueshme për një temperaturë të caktuar.
Argumenti juaj është i gabuar. Së pari, nuk duhet të diskutohet për rrjetën e austenitit, por për rrjetën e hekurit. Kjo për faktin se qëndrueshmëria e rrjetës së hekurit fcc (në kushte të jashtme të dhëna) varet nga cilat elementë treten në të. Nga letërsia (Gulyaev, Lyakishev, Bernstein Unë nuk jap lidhje të plota. shumë dembel për të shtypur ) Metalet fcc, azoti dhe karboni dihet se stabilizojnë austenitin dhe metalet bcc stabilizojnë ferritin. Dhe të gjithë shpërndahen si në austenit ashtu edhe në ferrit. Kjo duket si një gjë e vogël, por unë e konsideroj këtë pikë si pikënisje për arsyetimin e mëtejshëm. Edhe pse, nëse dëshironi, unë do të pajtohem me termin fcc grilë e austenitit, sepse E kuptoj.
Së dyti, për të zgjidhur pyetjen se cila grilë hekuri është e qëndrueshme në kushte të caktuara (përbërja kimike e lidhjes, temperatura, presioni normal), duhet të drejtoheni në përkatësinë diagrami i gjendjes . Për shembull, për sistemin "Fe-Ni-Cr" ekziston një seksion izotermik me një përshkrim të këtij sistemi (shih Gulyaeva f. 412). Analiza e lidhjes treshe "Fe-18Cr-10Ni" tregon se në 20°C dhe 1 atm. rrjeta fcc e hekurit (austenit) është e qëndrueshme (ekuilibri). shënim se ngrohja e një aliazhi të tillë nuk çon në një tranzicion fazor polimorfik (hekuri delta ka një grilë bcc, por me një periudhë të madhe).
Pyetje: Dhe nëse kryejmë deformim plastik të aliazhit “Fe-18Cr-10Ni” (% C = 0), cila grilë është e qëndrueshme (e qëndrueshme me kalimin e kohës)?
Përgjigje: Direkt gjatë deformimit, kur presioni është shumë më tepër se 1 atm. Rrjeta bcc e hekurit është e qëndrueshme (kjo është nga praktika; nuk kam parë diagrame të tilla gjendjeje). Gjatë deformimit ndodh transformimi, por sapo presioni kthehet në 1 atm. Rrjeta fcc është e qëndrueshme. Në këtë rast, një fazë alfa metastabile mund të mbetet në strukturë për ca kohë, e cila, kur nxehet, do të kthehet shpejt në gama.
Pyetje: Po sikur ta ftohni në -196°C dhe më pas ta ngrohni aliazhin “Fe-18Cr-10Ni”?
Përgjigje: Hekuri alfa (tretësirë e ngurtë alfa) është i qëndrueshëm në temperatura të ulëta. Kur ktheheni në 20°, do të ndodhë një transformim (sipas mekanizmit të ndryshimit), por për shkak të vetë-përhapjes së ulët të hekurit do të duhet një kohë e gjatë (disa vite).
Sidoqoftë, ne nuk kemi një aliazh treshe, por çeliku 12Х18Н10Т. Shtimi i karbonit, Mn, Si dhe Ti në sistemin tonë tresh e ndërlikon sistemin (nuk mund të vizatoni më një diagram), por ka një rrugëdalje. Këtu është ai.
Ky diagram tregon se cilës klasë do t'i përkasë çeliku i një kategorie të caktuar kimike. përbërja në aspektin ekuivalent % Ni dhe Cr. Kam vënë dy pika në diagram: të kuqe dhe jeshile. Pika e kuqe korrespondon me përbërjen e klasës së çelikut 12Х18Н10Т (GOST 5632-72), por me një kufi të poshtëm për Cr (17%) dhe një kufi të sipërm për Ni (11%). Pika e gjelbër, situata e kundërt - kjo korrespondon me përbërjen e markës së 12Х18Н10Т tonë, por me një kufi të sipërm për Cr (19%) dhe një kufi të poshtëm për Ni (9%). Mora përmbajtjen e karbonit të barabartë me 0.12% në të dyja rastet, dhe titani nuk u mor parasysh për shkak të ndikimit të tij të vogël. Për pikën e kuqe: eq.%N~15.5; eq.%Cr~18.5. Për pikën e gjelbër: eq.%N~13.5; eq.%Cr~20.5.
Me fjalë të tjera, brenda përbërjes së klasës, çeliku 12Х18 Н10Т mund të jetë ose austenitik ose austenitik-ferritik. Nëse metalurgët gjithashtu fryjnë karbonin në 0.02% ose ndodh dekarbonizimi i sipërfaqes, atëherë ai (pika e çelikut) do të rrëshqasë në rajonin A+F+M.
Në të njëjtën kohë, me një përbërje mesatare dhe 0.12% C, çeliku 12Х18Н10Т konsiderohet thjesht austenitik, i cili përcaktohet në GOST 5632-72, si dhe në literaturën metalurgjike (të cilit GOST dhe Të dashur metalurgë, mësuesit tanë të mirë, nuk është një dekret, të shkojmë në kopsht: shkel syrin :)
Blej një lavaman, e sjell në shtëpi, e fus me magnet, magneti ngjitet si një fanatik.
Sot kontrollova lavamanin tim në punë me një magnet. Nuk magnetizohet. Ndoshta u ngurtësua pas vulës? Apo ndoshta nuk është 18-10, por 18-25? Sigurisht që jo. Me shumë mundësi, 18-10 ime korrespondon me pikën e kuqe, dhe e jotja, Nikolai, korrespondon me atë të gjelbër.
Dhe pyetja e fundit (për Vitali). Pse i ngurtësojnë çeliqet austenitikë, sepse pas ngurtësimit e mbajnë këtë austenit në strukturën e tyre në një sasi prej 100%, që do të thotë se forca e rendimentit dhe fortësia do të jenë saktësisht të njëjta si para kalitjes?
Përgjigju. Në këtë rast, forcimi nuk synon marrjen e martensitit, por tretjen e karbiteve të kromit në austenit. Nga njëra anë, një strukturë e tillë njëfazore, e ngurtësuar ka plasticitet më të lartë, gjë që nuk mund të ketë një efekt pozitiv në proceset CPD. Por, më e rëndësishmja, prania e karbiteve të kromit në strukturën e çelikut përgjatë kufijve të kokrrizave çon në zhvillimin e korrozionit ndërgranular, sepse formimi i karbiteve Cr 23 C 6 i varfëron zonat kufitare të kokrrës në krom dhe ndodh një ulje lokale e rezistencës ndaj korrozionit. Vitaly, mbani në mend se kur nxehet çeliku i ngurtësuar 12Х18Н10Т, lëshimi intensiv (0,5-1 orë) i karbiteve të kromit ndodh në temperatura mbi 450°C.
P.S. Për sa i përket problemit të prerjes së çeliqeve austenitikë, mendoj se duhet të krijojmë një degë (nëse nuk është krijuar tashmë).
Ndryshuar më 20 shtator 2016 nga ilia-ilich(Mjet gërryes) - një mjet prerës i projektuar për përpunim gërryes (GOST 21445). Përbëhet nga materiale gërryese (kokrra) të mbajtura së bashku nga një lidhje. Zakonisht të forta (p.sh. rrota bluarëse, gurë) dhe të butë (p.sh. letër zmerile, rripa, pasta). Ato klasifikohen gjithashtu sipas formës gjeometrike, llojit të materialit gërryes, madhësisë së kokrrizave, lidhjes, fortësisë dhe strukturës.
Ligamentet janë inorganike dhe organike. Lidhësit inorganik përfshijnë qeramikë, metal dhe magnez. Organike - bakelit, glyphthalic, vulcanite.
Lidhja qeramike
Është një përzierje e sinteruar e argjilës zjarrduruese, feldspatit, kuarcit, talkut dhe materialeve të tjera. Për të rritur plasticitetin, shtohen ngjitës. Si gërryes përdoren karabit silic (SC), oksid alumini (OA), elektrokorund, karborund, etj. Lëndët gërryese të lidhjeve qeramike mund të bëhen duke shkrirë ose shkrirë lëndët e para. Lidhja qeramike lejon prodhimin e mjeteve të çdo madhësie kokrrizë. Ofron forcë të lartë, ngurtësi, rezistencë ndaj ujit dhe nxehtësisë. Disavantazhet përfshijnë faktin se një lidhje e tillë i jep mjetit gërryes një brishtësi më të madhe, për të zvogëluar ngopjen e squfurit që mund të përdoret. Lidhja qeramike është më e zakonshme sepse përdorimi i tij për veglat gërryese është racional për numrin më të madh të operacioneve.
Pako metalike
Përdoret vetëm për veglat që përdorin diamant ose CBN si gërryes. Lidhja metalike ka rezistencë të lartë ndaj konsumit dhe ujit, një strukturë të dendur, por ka një tendencë për të yndyrosur sipërfaqen e punës së veglës. Lidhësi prodhohet në disa mënyra - me shtypje dhe sinterim, metodë galvanike dhe derdhje. Veshja e veglave të diamantit me një lidhje metalike është shumë më e ngadaltë se ato gërryese, gjë që shpjegohet jo vetëm nga ngurtësia e diamantit ose CBN, por edhe nga aftësia e tyre e shtuar për t'i mbajtur ato në lidhje. Por kur përpunohen çeliqet me rezistencë të lartë, lidhja nuk është mjaft e fortë, kështu që konsumi i diamanteve dhe CBN rritet. Për të rritur forcat ngjitëse të kokrrave të diamantit, këto të fundit metalizohen dhe më pas shtypet dhe sinterohet shtresa diamanti mbajtëse. Së bashku me bazën popullore bakri-kallaj M2-01 (M1), Instituti i Materialeve Superhard në Kiev (Ukrainë) përdor dy lloje të tjera lidhjesh metalike: në një bazë bakri-kallaj me shtimin e oksidit të hekurit (M3) dhe në një bazë kobalti (MO3).
Ligamenti i magnezit
Përbëhet nga magnezit kaustik dhe klorur magnezi. Rrathët në këtë lidhje janë heterogjene, konsumohen shpejt dhe në mënyrë të pabarabartë dhe janë higroskopik. Ato përdoren për bluarje të thatë. Avantazhi i vetëm i grupit është se këto rrathë punojnë me pak ngrohje të produkteve të përpunuara. Përdoret me pluhura gërryes të karborundit ose elektrokorundit. Një nga disavantazhet e lidhësit të magnezit është një rënie në forcën mekanike gjatë ruajtjes afatgjatë.
Lidhja gliftale
Është një rrëshirë sintetike e bërë nga glicerina. mbi dhe anhidrit ftalik. Ato bëhen duke përzier kokërr gërryes (zakonisht KK jeshile) me një hidratues dhe më pas me rrëshirë gliftale të grimcuar. Pas kësaj, masa fërkohet përmes një rrjetë, kalohet në një myk dhe dërgohet në furrat e tharjes. Lëndë gërryese të lidhura gliftale përdoren për bluarjen dhe përfundimin përfundimtar. Besohet se rezistenca e tyre ndaj ujit dhe elasticiteti janë më të mëdha se gërryesit e lidhur me bakelit, por forca dhe rezistenca e tyre ndaj nxehtësisë janë më të vogla.
Lidhja e bakelitit
Është një rrëshirë artificiale fenol-formaldehide në formë të lëngshme ose pluhur. Kur përdoret për lustrim, në lidhës shtohen acid oksalik, oksidet e aluminit/kallajit/kromit etj. Është ndoshta më i zakonshmi nga ligamentet organike. Vetitë pozitive të lidhësit të bakelitit janë rezistenca e shtuar ndaj konsumit dhe uniformiteti i mirë i përbërjes së mjetit gërryes, disavantazhet përfshijnë rezistencën e ulët ndaj nxehtësisë, brishtësinë e rritur në 200 ° C dhe më lart, dhe rezistencën e ulët kimike.
Lidhja e vulkanitit
Baza është gome artificiale e vullkanizuar në shkallë të ndryshme elasticiteti dhe fortësie. Pluhuri i diamantit përdoret shpesh si gërryes për lidhësit vulkanit. Përparësitë e veglave që përdorin lidhje gome vulkaniti janë rezistenca e konsiderueshme ndaj konsumit, si dhe elasticiteti i lartë, i cili siguron cilësi të përmirësuar të sipërfaqes së përpunuar. Ata nuk e humbin fortësinë dhe forcën nën ndikimin e emulsioneve të ujit dhe në të njëjtën kohë nuk janë rezistente ndaj vajgurit. Lidhja e këtyre rrotave ka rezistencë të ulët ndaj nxehtësisë (rreth 160-200°C), prandaj, me rritjen e presionit dhe temperaturës gjatë procesit të bluarjes, kokrrat gërryese shtypen disi në lidhje, prerja përkeqësohet dhe rrota fillon të punojë si me kokërr më të imët.
===
Burimet:
1. www.studref.com
2. www.stroitelstvo-new.ru
3. www.arxipedia.ru
4. www.stroitelstvo-new.ru
5. Foto nga katalogu Norton 2004.
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
15 tetor 2019
Në vetë Blog Sharpening, vitet e fundit ka pasur një përzgjedhje të madhe artikujsh mbi funksionimin e këtij dhe mjeteve të tjera të manikyrës, zgjedhjen e tyre, avantazhet dhe disavantazhet. Nëse zgjidhni diçka nga Stalex dhe/ose ndiqni produktet e reja të kësaj marke, atëherë informacioni patjetër do t'ju jetë i dobishëm. Kini parasysh... Nëse jeni duke kërkuar për një mjet me një emër tjetër, kushtojini vëmendje përzgjedhjes së artikujve. Dhe sigurohuni që të lexoni informacionin nga seksioni "" - nuk ka gjasa që ta gjeni diku tjetër.
Dhe meqë ra fjala. Ku mprehni? Punëtoria jonë është gjithmonë në shërbimin tuaj. Të rehatshme. Menjëherë. Në mënyrë cilësore. Shërbimet tona përdoren nga manikyristë nga e gjithë Ukraina.
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
12 tetor 2019
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
http://www.site/
07 tetor 2019
Çeliqet e buta janë një çështje krejtësisht e ndryshme. Si rregull, këto janë thika të lira dhe pak njerëz janë të gatshëm të paguajnë për mprehjen e tyre të plotë, duke zgjedhur opsionin e buxhetit të reduktuar. Por dita bëhet interesante kur pronari i thikës zgjedh një mprehje të nivelit premium. Tashmë ka një vend për t'u kthyer për gurët natyrorë - nga faza fillestare deri te gurët e përfundimit të nivelit, ose.
Për çeliqet më të fortë (për shembull, si p.sh.), puna e gurëve natyrorë shpesh fillon me, dhe përfundon, për shembull, me ose të njëjtën gjë. Sigurisht, kjo është vetëm e përgjithësuar dhe nuk merr parasysh grupe të plota, të cilat varen, ndër të tjera. në varësi të qëllimit të thikës dhe dëshirave të pronarit të saj.
Nëse marrim vitin e kaluar - nga vera e kaluar në këtë verë, atëherë tre gurë u bënë zbulim për mua - propozoj braziliane jeshile dhe burgundy (i përmenda tashmë ato më lart), si dhe. Nëse të parët, së bashku me gurët e tjerë të përfundimit, praktikisht kanë zgjidhur të gjitha problemet me përfundimin, përfshirë. për të njëjtat çeliqe të buta, unë e konsideroj Hindostan një nga gurët më të mirë të përfundimit për thikat e kuzhinës - më pëlqen prerja agresive dhe në të njëjtën kohë e butë e marrë pas përdorimit të këtij guri.
Epo, përdorimi i të njëjtave rrasa braziliane në çeliqet e buta bëri të mundur heqjen e Llyn Idwall nga këto grupe. Dreqin, por gjithsesi - sa çuditërisht funksionon ky gur në M390! Nuk jam penduar kurrë që e bleva.
Unë mpreh mjaft thika kuzhine të prodhuara nga X30Cr13, kështu që i kushtoj shumë vëmendje kësaj çështje. Ndodh që unë përdor Arkansas të tejdukshëm me ta kryesisht për kuzhinierët. Nëse jam në humor, mund ta punoj, gjë që rrit ndjeshëm qëndrueshmërinë dhe zgjat jetën e thikës të paktën deri në modifikimin e parë.
Unë e kuptoj të gjithë skepticizmin e lexuesit në lidhje me ekzistencën e ngurtësimit të ftohtë, por unë vetë isha i tillë derisa e kuptova këtë çështje, pasi mora një avantazh të ngurtësuar. Para se të harroj, do të vërej gjithashtu në këtë pikë se po, ka kuptim të përdoret acidi oleik në këtë fazë (shih lidhjen në fund të artikullit). IMHO, vetëm këtu është e nevojshme të bëhet dallimi midis oleinës teknike dhe kozmetike, plus monitorimi i trashësisë së shtresës kur aplikohet. Përsëri, kjo është subjektive, por olein teknik funksionon dukshëm më mirë.
Duke përdorur fjalën "forcim" me kaq guxim, vërej se kam arritur një rritje të mbajtjes së mprehjes së briskut (kur thika rruan flokët në krah) në 15 ditë pa asnjë modifikim. Unë mendoj se për buxhetin X30Cr13 me 50-52 HRC të kushtëzuar (sipas përshtypjeve) ky është një rezultat i mirë.
Por këtu ka një anë të dytë - brishtësia e skajit rritet ndjeshëm, pas një jave patate të skuqura tashmë shfaqen në të. Interesante, këtu patatet e skuqura rrisin disi agresivitetin, me të cilin thika me fundin e tejdukshëm të Arkansas nuk mund të mburret.
Sa funksionon mirë redaktimi në musat me forcimin? Ai është një shok i keq. Pas 2-3 rasteve të përdorimit të musatit, me rivendosjen e mprehtësisë së punës së thikës, mund të harroni çdo efekt forcues. Deri në mprehjen e radhës, që mund të mos jetë së shpejti.
Sot, guri më misterioz për mua ka mbetur. Guri funksionon mjaft delikate dhe sa herë që zgjedh një gur për mbarim, dora ime e anashkalon vetë. Këtë sezon dua të pres rastin e duhur, kur të kem thika nga çeliqe të ndryshme në të njëjtën kohë, plus më shumë kohë, dhe të eksperimentoj me këtë gur - nga bluarja në Jasper deri tek vendi i tij në grup.
Unë kam luajtur mjaftueshëm me planifikimin e flokëve dhe prerjen e tyre gjatë varjes, por do të jetë shumë interesante për mua të zgjedh një grup në mënyrë që, pavarësisht nga hollësitë e punës së Jasper, rezultati të jetë agresiviteti i pranueshëm.
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
05 tetor 2019
Jo sepse bëj një analizë spektrale të metalit me sytë e mi, por thjesht sepse nuk ka kaq shumë opsione këtu. Dhe nuk i kuptoj fare fjalët për vetë D2 në kopjet kineze.
Ju uroj një ditë të mbarë të gjithëve dhe mbajini thikat tuaja të mprehta!
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
03 tetor 2019
Ju uroj fat të gjithëve dhe kujdesuni për kohën tuaj!
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
01 tetor 2019
27 shtator 2019
20 shtator 2019
Fat i mirë dhe mjete të mprehta për të gjithë!
ZAT (Dnepr, Ukrainë)
17 shtator 2019
Megjithatë, do të përsëris. Një zgavër e vrimës që është shumë e thellë lejon depërtimin e solucioneve dezinfektuese dhe ujit gjatë dezinfektimit të instrumentit. Me kalimin e kohës, formohet ndryshku, i cili jo vetëm që shkel kushtet e funksionimit të një instrumenti steril në një sallon bukurie, por gjithashtu krijon probleme me ngjitjen e vidhave gjatë mirëmbajtjes së prerësve në një punishte mprehjeje.
Po, fotografia tregon se kur zhvidhosni vidhën, foleja e saj në formë kryqi ishte shkëputur. Po, është për të ardhur keq për kaçavidën, por vidhosja ende duhet të ndryshohet - nuk shtypet fort, duke krijuar tension të panevojshëm në nivelin e vrimës në pranverë, gjë që herët a vonë do të çojë në thyerjen dhe zëvendësimin e saj. .
Më pëlqen ky mjet. Asnjë pyetje serioze. Ndihmon manikyristët dhe mprehësit të fitojnë para. Por detaje të tilla, të parëndësishme në shikim të parë, shpesh acarojnë punën, shpërqendrojnë vëmendjen dhe gjatë servisit të gërshërëve, sjellin shpenzime të panevojshme si për vetë manikyristët, ashtu edhe për mprehësit...
Duke qenë se kam shumë vite që mpreh mjetet, ndonjëherë has në situata kur punoj me thika klasike prerëse, kur klientët e mi nuk mund të zgjedhin menjëherë atë që u nevojitet nga një thikë e tillë? Sot vendosa të flas për një alternativë ndaj thikave të zakonshme të perimeve - qëruesin e perimeve Victorinox 7.6075.4, i cili funksionon në kuzhinën time të shtëpisë për më shumë se një vit. Dhe funksionon me sukses.
Nuk do të ndalem në detaje për vetë thikën, vetëm do të vërej shkurt se Victorinox është një kompani e njohur zvicerane e specializuar në prodhimin e të gjitha llojeve të thikave. Nga seria e qëruesve të perimeve që kam zgjedhur, kompania ofron thika në ngjyra të ndryshme. Në rastin tim është një dorezë e gjelbër e bërë nga fibrox. Në parim, nëse thika do të funksionojë jashtë, atëherë ndoshta është më mirë të zgjidhni një ngjyrë të ndryshme të dorezës, kur vetë thika do të jetë më e dukshme në sfondin e barit të gjelbër.
Thika Victorinox 7.6075.4 është e pajisur me tehe inox që punojnë në dy drejtime - kur pastrohen drejt jush dhe larg jush. Në pjesën e sipërme ka një zgjatje për heqjen e farave. Të them të drejtën, nuk e kam përdorur kurrë. Nëse lexuesi është i interesuar për karakteristika të detajuara dhe të plota, atëherë Google për të ndihmuar - qëllimi i rishikimit është të tregojë aftësitë e qëruesit të perimeve Victorinox 7.6075.4, dhe jo t'ju shesë këtë thikë.
Prandaj, nëse jeni dakord me thënien e famshme "Është më mirë të shohësh një herë sesa të dëgjosh shtatë herë", atëherë nuk do ta përshkallëzoj situatën dhe do të kaloj menjëherë në pjesën e parë të thënies.
1. Qërimi i patateve. Nuk ka problem. Lëvorja e prerë me thikë është shumë e hollë dhe mund të shihet edhe në dritë të ulët. Më lejoni t'ju kujtoj, për çdo rast, se e gjithë puna e paraqitur në fotografi është bërë me një thikë që ka më shumë se një vit në përdorim.
2. Qëroni karotat? Nuk ka problem. Është më e vështirë dhe për këtë arsye vetë procesi ndodh më shpejt dhe më lehtë sesa në shembullin me patatet.
3. Qërimi i një kastraveci. Sigurisht, kastraveci është i shijshëm, i freskët dhe jo i çalë. Megjithatë, çfarë tjetër duhet të jetë? Thika Victorinox 7.6075.4 thjesht nuk e vuri re atë, duke e bërë punën e saj në mënyrë perfekte.
4. Qërimi i mollës. Molla është mjaft e butë dhe e ëmbël. Qëruesi i perimeve Victorinox 7.6075.4 ndoshta e habiti veten se sa shpejt e pastroi atë. Epo, po. Para se ta pastroj e preva në gjysmë. Në shembullin tjetër nuk do ta bëj më këtë))
5. Pastrimi i domateve të freskëta, të quajtura zakonisht domate. Domate rozë: lëng, e pjekur, e butë. E ëmbël sigurisht. Madje ishte turp ta pastronim. Këtu m'u desh të bëja më shumë kohë - u deshën rreth 30-40 sekonda.
6. Prerja e kastravecit jeshil? Asgjë nuk mund të ishte më e thjeshtë. Me Victorinox 7.6075.4, edhe një fëmijë mund ta përballojë këtë detyrë. Meqë ra fjala, qëruesi i perimeve ka tehe të sigurta dhe nuk mund ta imagjinoj se si mund të pritej vetë.
Më poshtë në foto është e njëjta pjatë, vetëm nga një kënd tjetër. Dhe, nëse doni të rrotulloni rrotulla kastraveci, atëherë ndoshta është më mirë ta merrni më gjatë sesa në fotografitë e paraqitura.
Doja të qëroja edhe kivin, por nuk ishte në frigorifer... Megjithatë, mendoj se mjaftuan gjashtë shembuj që lexuesi të krijonte përshtypjen e tij për thikën e qërimit të perimeve Victorinox 7.6075 dhe aftësitë e saj.
Unë do të shtoj se thika pastrohet lehtë, logoja (pas gati një viti përdorimi) nuk është fshirë nga doreza dhe vetë thika ka zënë rrënjë në kuzhinën e shtëpisë, duke u bërë një ndihmës i mirë i një palë perimesh. thika me tehe të rregullta.
Cfare mund te them? Mprehtësia e thikave të kuzhinës është një gjë e fuqishme. Kjo nuk është vetëm komoditet dhe komoditet i punës, por edhe kursim i kohës, gjë që vlerësohet më së shumti këto ditë. Blogu Sharpening më parë publikoi një artikull rishikues me shembuj të pajisjeve më të mira komerciale për mprehjen e thikat tuaja, të cilat do t'ju ndihmojnë t'i mprehni thikat tuaja deri në atë pikë sa të rruani një qime në krahun tuaj pa shumë sherr.
Dhe nëse ju ose familja juaj gatuani në shtëpi, atëherë ky informacion patjetër do të jetë interesant për ju - lexoni artikullin ""...
Unë mund ta kuptoj kur kjo është vërtet e nevojshme - për shembull, me disa prerje flokësh për meshkuj. Por nuk e kuptoj pse disa parukierë preferojnë një makinë të tillë kur kryejnë prerje flokësh për femra.
Gërshërët e parukierëve kanë një gjeometri komplekse të krijuar për të kryer operacione të ndryshme teknologjike. Për to zgjidhen edhe kënde të caktuara mprehëse. Vetë mprehja i bën tehet e gërshërëve të parukerisë jashtëzakonisht të mprehta - këto nuk janë vetëm vetitë e gërshërëve dhe çelikut nga i cili janë bërë, klasifikimi i mprehësit, por edhe nevoja që prerja e flokëve me gërshërë të tillë të jetë e përkryer. të sakta dhe të njëtrajtshme, pa asnjë dëmtim të secilit flokë të prerë individualisht.
Prerësja e flokëve funksionon në një parim krejtësisht të ndryshëm dhe nuk i pret, por i copëton flokët, duke lënë pas majat e çara. Kjo do të thotë, nëse vetë prerja e flokëve, përfshirë. duhet t'ju shpëtojë nga qimet e çara, atëherë në momentin e prerjes tashmë jeni duke e përkeqësuar situatën kur flokët e prerë çahen në majat e tyre.
Unë e kuptoj se çfarë po mendoni. Por nuk ka nevojë të krahasohen prerjet e shkurtra buxhetore për meshkuj me ato të femrave, gjatësia e flokëve të të cilëve është deri në 60-70 cm Nëse prerja e flokëve të një mashkulli bëhet një herë në muaj, atëherë një prerje flokësh për femra bëhet ndonjëherë një herë në 6-8 muaj. . Në rastet e para, ata thjesht do të presin flokët e vjetër të ndarë në 1-1,5 cm të gjatësisë së tyre (mund të mos e vini re gjendjen e tyre).
Në shembujt me prerjen e flokëve të një gruaje të bërë me një gërshërë parukerie, do t'ju duhet të shkoni për më shumë se gjashtë muaj dhe gjatësia e flokëve të ndarë në këtë rast do të rritet mesatarisht 1-1,5 cm në muaj. Si do të duken majat e ndara të flokëve pas 3 ose 4 muajsh, kur të jeni të ftuar në ditëlindjen e miqve tuaj?
Ne rregull. Ju nuk mund të përballoni një prerje flokësh nga një parukier i mirë që punon prej kohësh me mjete cilësore. Por sa i justifikuar është rreziku i prerjes së flokëve nga një stilist i lartë nga salloni më i afërt i flokëve të klasit ekonomik, kur përdorni një makinë të lirë parukerie ai ju detyron të vini tek ai muaj pas muaji për të prerë flokët e çarë dhe për t'i dëmtuar ato përsëri gjatë prerje flokësh?
Nga rruga, e njëjta gjë vlen edhe për prerjet e flokëve për meshkuj - një prerje e mirë e flokëve nga një stilist i mirë do të jetë i dukshëm edhe pas 2-3 muajsh pa asnjë stilim. Dhe ju jeni me fat nëse keni gjetur një Mjeshtër të tillë. Ai mund të mos ketë të ashtuquajturën varje në mur. diploma nga kurse, seminare apo ekspozita të specializuara vjetore, por ai e njeh biznesin e tij, rezultatin e të cilit do ta vini re jo vetëm ngritjen nga karrigia e parukierisë, por disa muaj pas punës së tij.
Më lejoni të shtoj se gërshërët mund të dezinfektohen plotësisht lehtësisht, ndërsa dezinfektimi i blloqeve të thikave të parukerisë vjen në fshirjen e trupit të tyre me një pecetë të njomur në alkool. Maksimumi që është i mundur është një spërkatje aerosol e një dezinfektuesi.
Por edhe në këtë rast, vetë spërkatja ndodh vetëm në sipërfaqen e jashtme, ndërsa në sipërfaqet e brendshme ka vetëm lubrifikant, duke mbrojtur blloqet e thikës nga mbinxehja dhe zbehja e shpejtë.
Vaji i makinës që përdoret për lubrifikimin mbetet në thika dhe përmes tyre futet në flokë. Kjo mund të çojë në dëmtim të flokëve dhe të kërkojë përdorim shtesë të maskave speciale dhe kondicionerëve të flokëve.
Në internet, nuk gjeta fotografi makro të asaj që mbetet nga flokët pas prerjes së tyre me një gërshërë - mbase prodhuesit e gërshërëve thjesht nuk duan të tronditin blerësit e produkteve të tyre. Por ka fotografi të prerjeve të tilla të bëra me një brisk elektrik që përdoret për rruajtje. Po, nuk është e njëjta gjë, por ju jep një ide se çfarë ndodh në skajet e flokëve të prerë me një gërshërë - mund të jetë pak më mirë ose pak më keq se ajo që tregohet në foto në titullin e Ky artikull.
Shikoni përsëri - fotografitë makro të marra nën një mikroskop elektronik tregojnë një pjesë të flokëve: në të majtë - të bëra me një brisk të drejtë, në të djathtë - të prera me një brisk elektrik.
Fotografi të ngjashme janë shfaqur tashmë në Blog rreth mprehjes, shikoni ato në artikullin "" - kjo është interesante edhe për ata që nuk janë të interesuar për këtë çështje. Ju gjithashtu mund të gjeni informacione të dobishme, me shembuj të flokëve të dëmtuar, në artikullin "". Nëse dëshironi të keni flokë të bukur dhe të bukur, atëherë ju rekomandoj t'i kushtoni shumë vëmendje këtyre materialeve.
Faleminderit per vemendjen!
Foto: www.canyouactually.com
Emërtimet
Përshkrim
Përdoret çeliku 12Х18Н10Т: për prodhimin e farkëtimeve të pjesëve të përgjithshme inxhinierike mekanike; pjesë të pajisjeve kimike; pjesë që funksionojnë në temperatura deri në +600 °C; makina saldimi dhe enë që operojnë në solucione të holluara të acideve nitrik, acetik, fosforik, tretësira të alkaleve dhe kripërave; pjesë që funksionojnë nën presion në temperatura nga -196 në +600 °C dhe në prani të mediave agresive deri në +350 °C; pjesë për prodhimin e avionëve; mallra konsumi shtëpiake; pajisje dhe pjesë në industrinë ushqimore; lidhjet e pajisjeve që veprojnë në mjedise radioaktive dhe në kontakt me mjedise agresive; si një shtresë veshjeje në prodhimin e fletëve të mbështjella me dy shtresa rezistente ndaj korrozionit; unaza të mbështjellë të ngurtë për qëllime të ndryshme dhe unaza të salduara nga fletë të profilizuara nga deformimi rrotullues për pajisjet e inxhinierisë elektrike dhe industrisë kimike; çelik të mbështjellë të ftohtë dhe profile të përkulura të destinuara për prodhimin e lëkurave dhe kornizave për karrocat e makinave të pasagjerëve; llamarina me trashësi 40 mm deri në 160 mm e përdorur në prodhimin e pjesëve dhe strukturave të ndërtimit të anijeve që operojnë në kushtet e ujit të detit; litarë të dyfishtë dhe të trefishtë të shtrirjes për kushte të veçanta pune; tuba të mbështjellë të ftohtë, të tërhequr në të ftohtë dhe me mbështjellje të ngrohtë pa tegel, të destinuara për tubacione dhe pajisje të cilësisë së lartë; rrjetë e endur me tela prej twill, e përdorur si material përforcues në prodhimin e fletëve të çelikut të asbestit, për ndarjen e lëndëve të ngurta sipas madhësisë së kokrrizave, filtrimit dhe qëllime të tjera; teli pranveror i destinuar për prodhimin e burimeve cilindrike që funksionojnë në ajër dhe mjedise agresive (uji i detit, solucionet e kripës dhe klorit, avujt e ujit të detit, në klimat tropikale) në temperatura nga -253 ° C deri +300 ° C dhe të përdorura në izolimin e turbinave, valvola sigurie, pompa, rregullatorë, kompresorë; susta përdredhjeje; fletë bimetalike me aliazh alumini AMg6, të destinuara për prodhimin e përshtatësve të sheshtë për qëllime të përgjithshme; Tuba të derdhur në mënyrë centrifugale të përdorura si përbërës në pajisjet e industrive metalurgjike, inxhinierike mekanike, qelqit, qeramikës, minierave dhe industrive petrokimike të përpunimit, si dhe të destinuara për prodhimin e boshllëqeve dhe pjesëve të përdorura në përbërjen e produkteve në industrinë e aviacionit dhe ato bërthamore.
shënim
Çeliku është rezistent ndaj korrozionit, rezistent ndaj nxehtësisë dhe rezistent ndaj nxehtësisë.
Çeliku i stabilizuar krom-nikel i klasës austenitike.
Temperatura maksimale e rekomanduar e funksionimit afatgjatë është +800 °C.
Temperatura maksimale e rekomanduar e funksionimit për periudha shumë të gjata kohore është +600 °C.
Temperatura e formimit intensiv të shkallës në ajër është 850 °C.
Standardet
| Emri | Kodi | Standardet |
|---|---|---|
| Produkte të petëzuara të gjata dhe me formë | B22 | GOST 1133-71, GOST 2590-2006, GOST 2879-2006 |
| Metodat e testimit. Paketa. Shënimi | B09 | GOST 11878-66 |
| Tela çeliku e aliazhuar | B73 | GOST 18143-72, TU 3-230-84, TU 3-1002-77, TU 14-4-867-77 |
| Formimi i metaleve. Falsifikime | B03 | GOST 25054-81, OST 108.109.01-92, OST 5R.9125-84, OST 26-01-135-81, TU 108.11.930-87, TU 14-1-1530-72-75, TU20 -80, TU 108.11.917-87, ST TsKBA 010-2004 |
| Shirita | B34 | GOST 4986-79, TU 3-703-92, TU 14-1-1073-74, TU 14-1-1370-75, TU 14-1-1774-76, TU 14-1-2192-77, TU 14 -1-2255-77, TU 14-1-3166-81, TU 14-1-4606-89, TU 14-1-652-73, TU 14-1-3386-82 |
| Fletët dhe shiritat | B33 | GOST 5582-75, GOST 7350-77, GOST 10885-85, GOST R 51393-99, TU 108-1151-82, TU 108-930-80, TU 14-105-451-841, -74, TU 14-1-1517-76, TU 14-1-2186-77, TU 14-1-2476-78, TU 14-1-2542-78, TU 14-1-2550-78, TU 14 -1-2558-78, TU 14-1-2675-79, TU 14-1-3199-81, TU 14-1-3720-84, TU 14-1-394-72, TU 14-1-4114- 86, TU 14-1-4262-87, TU 14-1-4364-87, TU 14-1-4780-90, TU 14-1-5040-91, TU 14-1-5041-91, TU 14- 1-867-74, TU 14-229-277-88, TU 14-138-638-93, TU 14-1-3485-82, TU 05764417-038-95, TU 14-1-4212-87 |
| B30 | GOST 5632-72 | |
| Produkte të petëzuara të gjata dhe me formë | B32 | GOST 5949-75, GOST 7417-75, GOST 8559-75, GOST 8560-78, GOST 14955-77, GOST 18907-73, OST 1 90224-76, OST 1 9148-9036 , TU 14-1-1534-76, TU 14-1-1673-76, TU 14-1-2142-77, TU 14-1-2537-78, TU 14-1-2972-80, TU 14-1 -3564-83, TU 14-1-3581-83, TU 14-1-377-72, TU 14-1-3818-84, TU 14-1-3957-85, TU 14-1-5039-91, TU 14-1-748-73, TU 14-11-245-88, TU 14-131-1110-2013, TU 14-1-1271-75 |
| Tuba çeliku dhe pjesë lidhëse për to | B62 | GOST 9940-81, GOST 9941-81, GOST 11068-81, GOST 14162-79, GOST 19277-73, TU 14-159-165-87, TU 14-3-1109-82-82, 82, TU 14-3-1574-88, TU 14-3-308-74, TU 14-3-769-78, TU 1380-001-08620133-93, TU 14-159-249-94, TU 14- 159-259-95, TU 1380-001-08620133-05, TU 14-158-135-2003, TU 14-3R-110-2009, TU 14-3R-115-2010, TU 18- , TU 14-225-25-97, TU 14-158-137-2003, TU 95.349-2000, TU 14-3-1654-89, TU 1333-003-76886532-2014 |
| Pjesë dhe përbërës të përbashkët për makina dhe mekanizma të ndryshëm | G11 | GOST R 50753-95 |
| Standardet e llogaritjes dhe projektimit | B02 | OST 1 00154-74 |
| Klasifikimi, nomenklatura dhe normat e përgjithshme | NË 20 | OST 1 90005-91 |
| Boshllëqe. Boshllëqe. Pllaka | NË 21 | OST 1 90176-75 |
| Boshllëqe. Boshllëqe. Pllaka | B31 | OST 3-1686-90, OST 95-29-72, OST 1 90241-76, OST 1 90284-79, OST 1 90342-83, OST 1 90393-90, OST 1 90397-192, OST 1 90397-192, OST TU 3-1083-83, TU 14-105-495-87, TU 14-1-1214-75, TU 14-1-1924-76, TU 14-132-163-86, TU 14-1-3844- 84, TU 14-1-4434-88, TU 14-1-565-84, TU 14-1-632-73, TU 14-1-685-88, TU 14-133-139-82, TU 14- 3-770-78, TU 14-1-3129-81 |
| Saldimi dhe prerja e metaleve. Saldim, thumba | B05 | OST 95 10441-2002, TU 14-1-656-73 |
| Përpunimi termik dhe termokimik i metaleve | B04 | STP 26.260.484-2004, ST TsKBA 016-2005 |
| Fletët dhe shiritat | B53 | TU 1-9-1021-84, TU 1-9-1-84, TU 1-9-556-79, TU 1-9-1021-2008 |
| Rrjetë metalike | B76 | TU 14-4-1569-89, TU 14-4-1561-89, TU 14-4-507-99 |
| Litarë çeliku | B75 | TU 14-4-278-73 |
Përbërje kimike
| Standard | C | S | P | Mn | Kr | Si | Ni | Fe | Cu | N | V | Mo | W | O |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| TU 1333-003-76886532-2014 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| TU 14-1-3844-84 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 10-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| TU 14-1-632-73 | 0.08-0.12 | ≤0.015 | ≤0.015 | 1-2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.25 | - | - | - | - | - |
| GOST 19277-73 | ≤0.12 | ≤0.015 | ≤0.015 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.25 | - | - | - | - | - |
| TU 14-1-3581-83 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.03 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.3 | ≤0.2 | - |
| TU 14-1-656-73 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | 1-2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.4 | ≤0.02 | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | ≤0.006 |
| TU 14-1-748-73 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.04 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| TU 3-1002-77 | 0.09-0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | 1.5-2 | 17-18 | ≤0.8 | 10-11 | Pjesa e mbetur | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| TU 14-158-137-2003 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | Pjesa e mbetur | - | - | - | - | - | - |
Fe- baza.
Sipas GOST 5632-72, TU 108-930-80 dhe TU 14-1-748-73 Përmbajtja Ti % = 5C% - 0.8%. Për pjesët e avionit, përmbajtja e Mo % ≤ 0,30%.
Sipas TU 14-1-2902-80 Përmbajtja Ti% = 5(C-0.02)% - 0.7%. Me kërkesë të konsumatorit, përmbajtja e Mn mund të vendoset në ≤ 1.0%.
Sipas TU 14-1-2186-77 dhe TU 3-1002-77 përmbajtjes Ti % = 5(C-0,02) % - 0,7%.
Sipas TU 14-158-137-2003 Përmbajtja Ti% = 5C% - 0.7%. Lejohet futja e ceriumit dhe metaleve të tjera të tokës së rralla në një shkallë prej 0,2-0,3%, të cilat nuk përcaktohen nga analiza kimike.
Sipas TU 14-1-686-88, përbërja kimike jepet për çelikun 12Х18Н10Т-ВД. Përmbajtja Ti% = 5(C-0.2)% - 0.7%. Devijimet nga përmbajtja e elementeve në përbërjen kimike të çelikut, të pa përcaktuara nga specifikimet teknike - në përputhje me GOST 5632.
Sipas GOST 19277-73, përbërja kimike është dhënë për çelikun 12Х18Н10Т-ВД; Klasa e çelikut 12Х18Н10Т duhet të ketë një përbërje kimike në përputhje me GOST 5632. Devijimet maksimale për përbërjen kimike janë në përputhje me GOST 5632. Pjesa masive e titanit në çeliqet 12Х18Н10Т dhe 12Х18Н10Т-VD duhet të jetë Ti% = 05. % - 0 .7%.
Sipas TU 14-3R-115-2010, fraksioni masiv i titanit në çelik 08Х18Н10Т duhet të jetë Ti% = 5С% - 0,7%, por jo më pak se 0,30%.
Sipas TU 14-1-3581-83, përbërja kimike jepet për çelikun 12Х18Н10Т-ВД. Përmbajtja Ti% = 5C% - 0.8%.
Sipas TU 14-1-632-73, përbërja kimike është dhënë për klasën e çelikut 12Х18Н10Т-ВД. Përmbajtja e titanit Ti = (C-0,02)x5%-0,7%. Devijimet nga standardet e përbërjes kimike lejohen në produktet e gatshme: karbon -0,10%, mangan -0,30%, fosfor +0,0050%.
Karakteristikat mekanike
| Seksioni, mm | s T |s 0,2, MPa | σ B, MPa | d5,% | d 4 | d 10 | y, % | kJ/m 2, kJ/m 2 | Fortësia e Brinelit, MPa |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Tuba me përmasa të vogla (kapilare) të trajtuara me nxehtësi ose të ftohtë siç janë dorëzuar sipas GOST 14162-79 | ||||||||
| - | ≥549 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| Tuba pa probleme për linjat e naftës dhe karburantit, të trajtuara me nxehtësi siç janë dorëzuar në përputhje me GOST 19277-73 | ||||||||
| - | ≥549 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| - | 225-315 | 550-650 | 46-74 | - | - | 66-80 | 215-372 | - |
| Gradimi i treguesve të vetive të pjesëve të përfunduara të trajtuara me nxehtësi sipas OST 1 90005-91 | ||||||||
| - | - | 540-800 | - | - | - | - | - | - |
| ≥246 | ≥520 | ≥37 | - | - | - | - | - | |
| Produkte të gjata. Shuarje 1050-1100 °C, ftohje me ajër | ||||||||
| - | 135-205 | 390-440 | 30-42 | - | - | 60-70 | 196-353 | - |
| Boshllëqe (falsifikime dhe stampime) sipas OST 95-29-72 në gjendje dërgese: Austenizimi në 1020-1100 °C, ftohje në ujë ose ajër | ||||||||
| ≥186 | ≥372 | - | - | - | - | - | - | |
| Produkte të gjata. Shuarje 1050-1100 °C, ftohje me ajër | ||||||||
| - | 135-205 | 380-450 | 31-41 | - | - | 61-68 | 215-353 | - |
| ≤60 | ≥196 | ≥490 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | 121-179 |
| Produkte të gjata. Shuarje 1050-1100 °C, ftohje me ajër | ||||||||
| - | 120-205 | 340-410 | 28-38 | - | - | 51-74 | 196-358 | - |
| Boshllëqe për pajisjet e tubacionit sipas ST TsKBA 016-2005. Forcimi në ujë ose në ajër nga 1020-1100 °C (koha e mbajtjes 1,0-1,5 min/mm e seksionit kryq më të madh, por jo më pak se 0,5 orë) | ||||||||
| 60-100 | ≥196 | ≥490 | ≥39 | - | - | ≥50 | - | 121-179 |
| Produkte të gjata. Shuarje 1050-1100 °C, ftohje me ajër | ||||||||
| - | 120-195 | 270-390 | 27-37 | - | - | 52-73 | 245-353 | - |
| Boshllëqe për pajisjet e tubacionit sipas ST TsKBA 016-2005. Forcimi në ujë ose në ajër nga 1020-1100 °C (koha e mbajtjes 1,0-1,5 min/mm e seksionit kryq më të madh, por jo më pak se 0,5 orë) | ||||||||
| 100-200 | ≥196 | ≥490 | ≥38 | - | - | ≥40 | - | 121-179 |
| Produkte të gjata. Shuarje 1050-1100 °C, ftohje me ajër | ||||||||
| - | 120-195 | 265-360 | 20-38 | - | - | 40-70 | 255-353 | - |
| Boshllëqe për pajisjet e tubacionit sipas ST TsKBA 016-2005. Forcimi në ujë ose në ajër nga 1020-1100 °C (koha e mbajtjes 1,0-1,5 min/mm e seksionit kryq më të madh, por jo më pak se 0,5 orë) | ||||||||
| 200 | ≥196 | ≥490 | ≥35 | - | - | ≥40 | - | 121-179 |
| Unaza të mbështjella të ngurta në gjendje dërgese sipas OST 1 90224-76. Forcimi në ajër, vaj ose ujë nga 1050-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| Shirit i punuar në të ftohtë në përputhje me TU 14-1-1073-74 | ||||||||
| - | - | ≥834 | - | ≥5 | - | - | - | - |
| Shirit i mbështjellë në të ftohtë 0,05-2,00 mm sipas GOST 4986-79. Shuarja në ujë ose ajër nga 1050-1080 °C (mostra) | ||||||||
| 0.2-2 | - | ≥530 | - | ≥35 | - | - | - | - |
| 0.2 | - | ≥530 | - | ≥18 | - | - | - | - |
| Shirit i mbështjellë në të ftohtë, i trajtuar me nxehtësi me sipërfaqe të gdhendur pa kalitje, siç dorëzohet sipas TU 14-1-652-73 | ||||||||
| 0.1-0.8 | - | ≥529 | - | ≥35 | - | - | - | - |
| Fletët e mbështjellë të nxehtë (1,5-3,9 mm) dhe fletë të mbështjellë të ftohtë (0,7-3,9 mm) sipas GOST 5582-75. Nuk ka trajtim termik | ||||||||
| ≤3.9 | - | 880-1080 | ≥10 | - | - | - | - | - |
| ≤3.9 | - | ≥740 | ≥25 | - | - | - | - | - |
| Fletët e mbështjellë të nxehtë (1,5-3,9 mm) dhe fletë të mbështjellë të ftohtë (0,7-3,9 mm) sipas GOST 5582-75. Forcimi në ujë ose ajër nga 1050-1080 °C | ||||||||
| - | ≥250 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| ≥205 | ≥530 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| Fletët e mbështjellë të nxehtë (4,0-50,0 mm) dhe fletë të mbështjellë të ftohtë (4,0-5,0 mm) sipas GOST 7350-77. Forcimi në ujë ose ajër nga 1000-1080 °C | ||||||||
| - | ≥235 | ≥530 | ≥38 | - | - | - | - | - |
| Fletë të mbështjellë të ftohtë (0,7-5,0 mm) dhe fletë të mbështjellë të nxehtë (3,0-6,0 mm) prej çeliku 12Х18Н10Т në gjendje dërgese sipas TU 14-1-2476-78. Forcimi në ujë ose ajër nga 1050-1080 °C | ||||||||
| - | - | ≥540 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| Forcë për pjesë rezistente ndaj MCC. Shuarje nga 1000-1050 °C në vaj, ujë ose ajër | ||||||||
| 100-300 | ≥196 | ≥510 | ≥38 | - | - | ≥45 | - | 121-179 |
| 60-100 | ≥196 | ≥510 | ≥39 | - | - | ≥50 | - | 121-179 |
| 60 | ≥196 | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | 121-179 |
| Falsifikime. Forcimi në ujë ose në ajër nga 1050-1100 °C | ||||||||
| 1000 | ≥196 | ≥510 | ≥35 | - | - | ≥40 | - | - |
| Falsifikime. Shuarje në ajër nga 1050-1100 °C, ftohje në vaj ose ujë | ||||||||
| ≥196 | ≥540 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| Teli pranveror i grupeve B (me fortësi të lartë) dhe VO (rezistencë e lartë për qëllime kritike) sipas TU 3-1002-77. Punuar shumë si dorëzuar | ||||||||
| 0.11-0.71 | - | 1720-2010 | - | - | - | - | - | - |
| 0.81-2.81 | - | 1720-2010 | - | - | - | - | - | - |
| 3.01-3.51 | - | 1670-1960 | - | - | - | - | - | - |
| 4.01 | - | 1620-1910 | - | - | - | - | - | - |
| 4.51 | - | 1620-1860 | - | - | - | - | - | - |
| 5.01-5.51 | - | 1570-1760 | - | - | - | - | - | - |
| 6.01 | - | 1520-1720 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| 6.51 | - | 1470-1670 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| 7.01-7.51 | - | 1420-1620 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| 8.01 | - | 1370-1570 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| Teli pranveror i grupit N (fortësi normale) sipas TU 3-1002-77. Punuar shumë si dorëzuar | ||||||||
| 0.51-6.01 | - | ≥1230 | - | - | - | - | - | - |
| 6.51-10.01 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| Teli i trajtuar me nxehtësi siç dorëzohet në përputhje me GOST 18143-72 (zgjatja relative, % me një gjatësi të vlerësuar të mostrës prej 100 mm tregohet për tela të klasës së parë, në kllapa - për klasën e 2-të) | ||||||||
| 0.2-1 | - | 590-880 | - | - | ≥25 (≥20) | - | - | - |
| 1.1-7.5 | - | 540-830 | - | - | ≥25 (≥20) | - | - | - |
| Teli me tërheqje të ftohtë siç dorëzohet në përputhje me GOST 18143-72 | ||||||||
| 0.2-3 | - | 1130-1470 | - | - | - | - | - | - |
| 3.4-7.5 | - | 1080-1420 | - | - | - | - | - | - |
| Produkte të petëzuara në gjendje të dorëzuar, pa trajtim termik | ||||||||
| ≤5 | - | ≥930 | - | - | - | - | - | - |
| - | - | ≥529 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| - | - | ≥549 | ≥35 | - | - | - | - | - |
| Profilet e përkulura me fletë të hollë të mbështjellë të ftohtë dhe të përkulura të trajtuara me nxehtësi në gjendje dërgese në përputhje me GOST R 51393-99. Forcimi në ujë ose ajër nga 1050-1080 °C | ||||||||
| - | ≥205 | ≥530 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| Shufra të mbështjellë të nxehtë dhe të farkëtuar sipas TU 14-1-656-73. Mostrat gjatësore. Shuarja në ujë nga 1000-1050 °C | ||||||||
| - | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| Shufra të kalibruar si të dorëzuar (të ngurtësuar në punë) sipas TU 14-1-3581-83 | ||||||||
| 20-25 | ≥225 | ≥539 | ≥25 | - | - | ≥55 | - | - |
| Shufra sipas TU 14-1-3581-83. Shuarje në ajër, vaj ose ujë nga 1050-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥539 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| Shufrat e tokës, të përpunuara në një forcë të caktuar (TS) sipas GOST 18907-73 | ||||||||
| 1-30 | - | 590-830 | - | - | ≥20 | - | - | - |
| Produkte të gjata të petëzuara dhe të falsifikuara sipas GOST 5949-75. Shuarje në ajër, vaj ose ujë nga 1020-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| Fletë metalike e hollë e trajtuar me nxehtësi (zbutje) sipas TU 14-1-3199-81 | ||||||||
| 0.5-3 | ≥274.4 | ≥549.8 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| Tub bosh sipas TU 14-1-686-88. Shuarje në ujë ose ajër nga 1050-1080 °C | ||||||||
| - | ≥530 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| Bosh tub i trajtuar me nxehtësi sipas TU 14-1-3844-84. Mostrat gjatësore dhe tangjenciale | ||||||||
| - | ≥529 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| - | ≥510 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| Tuba pa tegel të deformuar nga të ftohtët pa rrezik (të mbështjellë në të ftohtë, të tërhequr në të ftohtë dhe të mbështjellë ngrohtë) sipas TU 14-3-769-78. Trajtohet me nxehtësi, siç është dorëzuar | ||||||||
| ≥196 | ≥548.8 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| Tuba pa tela me deformim të nxehtë siç dorëzohen në përputhje me GOST 9940-81 | ||||||||
| - | ≥529 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| Tuba pa tegel me mure ekstra të holla me diametër deri në 60 mm në gjendje të punuar në të ftohtë sipas TU 14-3-770-78 | ||||||||
| ≥196 | ≥550 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| Tuba pa tela të deformuara nga të ftohtit dhe nga nxehtësia me cilësi të përmirësuar në gjendjen e dorëzimit sipas TU 14-3-1109-82 | ||||||||
| - | ≥558 | ≥36 | - | - | - | - | - | |
| Tuba gjashtëkëndor të shtypit të trajtuar me nxehtësi sipas TU 14-131-880-97 | ||||||||
| ≥196 | ≥490 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| Tuba të derdhur centrifugale të trajtuara me nxehtësi në gjendjen e dorëzimit sipas TU 14-3R-115-2010. Shuarja në ujë ose në ajër nën ventilator në 1050-1080 °C | ||||||||
| ≥190 | ≥470 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| Tuba me saldim elektrik të trajtuar me nxehtësi, siç janë dorëzuar (Dн=8,0-102,0 mm) | ||||||||
| ≥226 | ≥550 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| Stampime sipas OST 1 90176-75. Shuarje në ajër, vaj ose ujë nga 1050-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥540 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
Përshkrimi i simboleve mekanike
karakteristikat fizike
| Temperatura | E, GPa | G, GPa | r, kg/m3 | l, W/(m °С) | R, NOM m | a, 10-6 1/°С | C, J/(kg °C) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 20 | 198 | 77 | 7920 | 15 | 725 | - | - |
| 100 | 194 | 74 | - | 16 | 792 | 166 | 462 |
| 200 | 189 | 71 | - | 18 | 861 | 17 | 496 |
| 300 | 181 | 67 | - | 19 | 920 | 172 | 517 |
| 400 | 174 | 63 | - | 21 | 976 | 175 | 538 |
| 500 | 166 | 59 | - | 23 | 1028 | 179 | 550 |
| 600 | 157 | 57 | - | 25 | 1075 | 182 | 563 |
| 700 | 147 | 54 | - | 27 | 1115 | 186 | 575 |
| 800 | - | 49 | - | 26 | - | 189 | 575 |
| 900 | - | - | - | - | - | 189 | - |
| 1100 | - | - | - | - | - | 193 | - |
| 1000 | - | - | - | - | - | - | 596 |
Përshkrimi i simboleve fizike
Vetitë teknologjike
| Emri | Kuptimi |
|---|---|
| Saldueshmëria | E saldueshme pa kufizime. Metodat e saldimit: RDS (elektroda TsT-26), EShS dhe KTS. Rekomandohet trajtimi termik pasues. Për pajisjet e termocentralit bërthamor - saldimi automatik me hark me argon me një elektrodë jo të konsumueshme në mënyrë të vazhdueshme, saldimi manual me hark argon me një elektrodë jo të konsumueshme (me ose pa material mbushës), saldimi manual me hark me elektroda të veshura është i lejuar. Për saldimin me hark manual, përdoren elektroda EA-400/10U; për hark automatik të zhytur - tela Sv04Х19Н11МЗ me fluks OF-6, tela Sv-08Х19Н10МЗБ me fluks AN-26; për saldim në gaz mbrojtës Ar - tela saldimi Sv-04Х19Н11МЗ ose Sv-08Х19Н10МЗБ. Për të parandaluar prirjen ndaj korrozionit me thikë të montimeve të salduara që veprojnë në acid nitrik, montimet e salduara ngurtësohen në ajër nga 970-1020 °C; në këtë rast, temperatura e ngrohjes duhet të mbahet në kufirin e sipërm (koha e mbajtjes për të paktën 2,5 min/mm të trashësisë më të madhe të murit, por jo më pak se 1 orë). Në rastin e saldimit me tel St. 04Х19Н11М3 ose elektroda të tipit E-07Х19Н11М3Г2Ф (gradat EA-400/10U, EA-400/10T, tela St. 04Х19Н11М3, etj.), përdoret forcimi në ajër nga 950 °C1. (koha e mbajtjes jo më pak se 2 .5 min/mm trashësia më e madhe e murit, por jo më pak se 1 orë). Në rastin e saldimit me elektroda të tipit E-08Х19Н10Г2МБ (gradat EA 898/21 B, etj.) për të lehtësuar sforcimet e mbetura në montimet e salduara: a) që funksionojnë në temperatura 350 °C e lart; b) duke punuar në një temperaturë jo më të lartë se 350 °C, nëse forcimi nuk është praktik, përdorni pjekjen stabilizuese në 850-920 °C (koha e mbajtjes pas ngrohjes së ngarkesës për të paktën 2 orë). Për të lehtësuar sforcimet e mbetura të montimeve të salduara që funksionojnë në një temperaturë jo më të madhe se 350 °C, pas trajtimit mekanik përfundimtar (para mbulimit), nëse llojet e tjera të trajtimit termik nuk janë praktik, kalitja në 375-400 °C (koha e mbajtjes 6-10 orë ), përdoret ftohja e ajrit. Në rastin e saldimit të tubave me një diametër të brendshëm prej të paktën 100 mm ose më shumë në trup (pa tela të tipit), sipas dokumentacionit të projektimit, përdoret pjekja stabilizuese në 950-970 °C dhe ftohja e ajrit. |
| Temperatura e falsifikimit | Fillimi - 1200 °C, fundi - 850 °C. Seksionet deri në 350 mm ftohen në ajër. |
| Ndjeshmëria e tufës | jo e ndjeshme. |
| Përpunueshmëria | Në gjendje të ngurtësuar në НВ 169 dhe sВ=610 MPa Kn tv.all.=0.85 Kn b.st.=0.35. |
| Makrostruktura dhe kontaminimi | Makrostruktura e çelikut duhet të jetë pa gjurmë zgavrash tkurrjeje, delaminime dhe përfshirje të huaja. Makrostruktura e çelikut sipas TU 14-1-686-88 nuk duhet të ketë tkurrje, lirim, flluska, çarje, përfshirje të huaja, kore, delaminatime dhe thekon të dukshme pa përdorimin e pajisjeve zmadhuese. Për sa i përket porozitetit qendror, heterogjenitetit të pikës dhe katrorit të ndarjes, defektet makrostrukturore nuk duhet të kalojnë pikën I për çdo lloj. Prania e kristalizimit shtresë pas shtrese dhe një kontur i lehtë në makrostrukturën e metalit nuk është një shenjë refuzimi. Përmbajtja e përfshirjeve jometalike në çelik, sipas pikës maksimale, nuk duhet të kalojë: oksidet dhe silikatet (OT, OS, CX, SP, CH) - 2 pikë; sulfide (C) - 1 pikë; nitridet dhe karbonitridet e titanit (NT) - 4,5 pikë. |
| Mikrostruktura | Përmbajtja e fazës së ferritit (faza alfa) në shufra me diametër ose anë katrore 80 mm ose më shumë nuk duhet të kalojë 1,5 pikë (4-5%). Shufrat me diametër ose anë më të vogël se 80 mm dhe shirita nuk i nënshtrohen përcaktimit të fazës së ferritit. |
| Karakteristikat e trajtimit termik | Në varësi të qëllimit, kushteve të funksionimit dhe agresivitetit të mjedisit, produktet i nënshtrohen: a) forcimit (austenitizimit); b) pjekja stabilizuese; c) pjekja për të lehtësuar stresin; d) përpunimi me hapa. Produktet ngurtësohen me qëllim që: a) të parandalohet prirja ndaj korrozionit ndërgranular (produktet funksionojnë në temperatura deri në 350 °C); b) rrit rezistencën ndaj korrozionit të përgjithshëm; c) eliminon tendencën e identifikuar ndaj korrozionit ndërgranular; d) parandalimi i tendencës ndaj korrozionit me thikë (produktet e salduara punojnë në solucione të acidit nitrik); e) eliminon sforcimet e mbetura (produkte të konfigurimit të thjeshtë); f) rrit duktilitetin e materialit. Ngurtësimi i produkteve duhet të kryhet sipas regjimit të mëposhtëm: ngrohja në 1050-1100 °C, pjesët me trashësi materiali deri në 10 mm duhet të ftohen në ajër, mbi 10 mm - në ujë. Produktet e salduara të konfigurimit kompleks duhet të ftohen në ajër për të shmangur rrjedhjet. Koha e mbajtjes gjatë ngrohjes për forcim për produktet me trashësi muri deri në 10 mm është 30 minuta, mbi 10 mm - 20 minuta + 1 minutë për 1 mm trashësi maksimale. Gjatë forcimit të produkteve të destinuara për të punuar në acid nitrik, temperatura e ngrohjes për forcim duhet të mbahet në kufirin e sipërm (koha e mbajtjes për produktet e salduara duhet të jetë së paku 1 orë). Pjekja stabilizuese përdoret për: a) parandalimin e tendencës ndaj korrozionit ndërgranular (produktet funksionojnë në temperatura mbi 350 °C); b) lehtësimin e stresit të brendshëm; c) eliminimi i tendencës së zbuluar ndaj korrozionit ndërgranular, nëse për ndonjë arsye forcimi është jopraktik. Pjekja stabilizuese lejohet për produktet dhe nyjet e salduara të bëra prej çeliku me një raport titan me karbon më shumë se 5 ose niobium me karbon më shumë se 8. Për të parandaluar tendencën ndaj korrozionit ndërgranular të produkteve që veprojnë në temperatura mbi 350 ° C, stabilizimi i pjekjes mund të aplikohet për çelikun që përmban më shumë se 0.08% karbon. Pjekja stabilizuese duhet të kryhet sipas regjimit të mëposhtëm: ngrohja në 870-900 °C, mbajtja për 2-3 orë, ftohja në ajër. Gjatë trajtimit të nxehtësisë së produkteve të salduara me përmasa të mëdha, lejohet të kryhet pjekja stabilizuese lokale e shtresave mbyllëse sipas të njëjtit regjim, dhe të gjithë elementët e salduar duhet t'i nënshtrohen pjekjes stabilizuese përpara saldimit. Gjatë kryerjes së pjekjes stabilizuese lokale, është e nevojshme të sigurohet ngrohje dhe ftohje uniforme e njëkohshme përgjatë gjithë gjatësisë së saldimit dhe zonave ngjitur të metalit bazë në një gjerësi të barabartë me dy deri në tre herë gjerësinë e saldimit, por jo më shumë se 200 mm. Ngrohja manuale nuk është e pranueshme. Për të hequr më plotësisht sforcimet e mbetura, pjekja e produkteve të bëra nga çeliqet e stabilizuar krom-nikel kryhet sipas regjimit të mëposhtëm: ngrohja në 870-900 °C; duke mbajtur për 2-3 orë, duke u ftohur me furrë në 300 °C (shkalla e ftohjes 50-100 °C/h), më pas në ajër. Pjekja kryhet për produktet dhe nyjet e salduara prej çeliku në të cilat raporti i titanit me karbonin është më shumë se 5 ose i niobit me karbonin është më shumë se 8. korrozioni ndërgranular; b) për të parandaluar tendencën për korrozion ndërgranular të nyjeve të salduara të konfigurimit kompleks me tranzicione të mprehta në trashësi; c) produkte me prirje ndaj korrozionit ndërgranular, të cilat nuk mund të eliminohen me asnjë metodë tjetër (pjekja shuarëse ose stabilizuese). Përpunimi hap pas hapi duhet të kryhet sipas mënyrës së mëposhtme: ngrohja në 1050-1100 °C; koha e mbajtjes gjatë ngrohjes për forcim për produkte me trashësi muri deri në 10 mm - 30 minuta, mbi 10 mm - 20 minuta + 1 minutë për 1 mm trashësi maksimale; ftohje me shpejtësinë më të lartë të mundshme deri në 870-900°C; ekspozimi në 870-900 °C për 2-3 orë; ftohje me furrë në 300 °C (shpejtësia - 50-100 °C/h), pastaj në ajër. Për të përshpejtuar procesin, rekomandohet që përpunimi me hapa të kryhet në furra me dy dhoma ose dy furra të ngrohura në temperatura të ndryshme. Gjatë transferimit nga një furrë në tjetrën, temperatura e produkteve nuk duhet të jetë më e ulët se 900 °C. Përpunimi me hapa lejohet për produktet dhe nyjet e salduara të bëra prej çeliku me një raport titan-karbon më shumë se 5 ose niobium ndaj karbonit më shumë se 8. |
| Rezistenca ndaj korrozionit | Çeliku është rezistent ndaj korrozionit ndërgranular. Çeliku është i paqëndrueshëm në mjedise që përmbajnë squfur dhe përdoret kur çeliqet pa nikel nuk mund të përdoren. Çeliku nuk duhet të jetë i prirur ndaj korrozionit ndërgranular. |
Për prodhimin e strukturave të salduara duke përdorur teknologjinë kriogjenike në temperatura deri në -269 °C.
Çeliku shkrihet në furrat me hark elektrik.
Standardet dhe specifikimet GOST për çelikun 12Х18Н10Т
GOST 1133-71 "Çeliku i falsifikuar i rrumbullakët dhe katror. Asortiment";GOST 18143-72 "Tel i bërë prej çeliku me aliazh të lartë rezistent ndaj korrozionit dhe rezistent ndaj nxehtësisë. Kushtet teknike.";
GOST 18907-73 "Shufra të punuara në punë, të trajtuara me nxehtësi, të bluara prej çeliku me lidhje të lartë dhe rezistente ndaj korrozionit. Kushtet teknike.";
GOST 25054-81 "Falsifikime të bëra prej çeliku dhe lidhjeve rezistente ndaj korrozionit. Kushtet e përgjithshme teknike.";
GOST 4986-79 "Rrip i mbështjellë në të ftohtë i bërë prej çeliku rezistent ndaj korrozionit dhe nxehtësisë. Kushtet teknike";
GOST 5582-75 "Fleta të holla të mbështjella rezistente ndaj korrozionit, rezistente ndaj nxehtësisë dhe rezistente ndaj nxehtësisë. Kushtet teknike";
GOST 5632-72 "Çeliqe me aliazh të lartë dhe lidhje rezistente ndaj korrozionit, rezistente ndaj nxehtësisë dhe rezistente ndaj nxehtësisë. Notat";
GOST 5949-75 "Çeliku i shkallës dhe i kalibruar, rezistent ndaj korrozionit, rezistent ndaj nxehtësisë dhe rezistent ndaj nxehtësisë. Kushtet teknike";
GOST 7350-77 "Lartë çeliku e trashë rezistente ndaj korrozionit, rezistent ndaj nxehtësisë dhe rezistente ndaj nxehtësisë. Kushtet teknike";
GOST 9940-81 "Tuba pa qepje me deformim te nxehte prej çeliku rezistent ndaj korrozionit. Kushtet teknike";
GOST 9941-81 "Tuba pa qepje të deformuara nga të ftohtit dhe nga nxehtësia e bërë prej çeliku rezistent ndaj korrozionit. Kushtet teknike";
GOST 14955-77 "Çeliku i rrumbullakët me cilësi të lartë me përfundim të veçantë të sipërfaqes. Kushtet teknike.";
GOST 2590-2006 "Produkte çeliku të rrumbullakëta me mbështjellje të lartë. Asortiment.";
GOST 7417-75 "Çeliku i kalibruar i rrumbullakët. Asortiment.";
GOST 8559-75 "Çeliku i kalibruar katror. Asortiment.";
GOST 8560-78 "Produkte të kalibruara të mbështjellë gjashtëkëndore. Asortiment.";
GOST 1133-71 "Çeliku i farkëtuar i rrumbullakët dhe katror. Asortiment.";
GOST 5632-72 "Çeliqe me aliazh të lartë dhe lidhje rezistente ndaj korrozionit, rezistente ndaj nxehtësisë dhe rezistente ndaj nxehtësisë. Notat.";
GOST 5949-75 "Çeliku i shkallës së lartë dhe i kalibruar, rezistent ndaj korrozionit, rezistent ndaj nxehtësisë dhe rezistent ndaj nxehtësisë. Kushtet teknike.";
GOST 2879-2006 "Shifra çeliku gjashtëkëndor të mbështjellë të nxehtë. Asortiment.";
TU 14-11-245-88 "Profile çeliku në formë precize të lartë. Kushtet teknike.";
OST 3-1686-90 "Banka strukturore çeliku për inxhinieri mekanike. Kushtet e përgjithshme teknike.";
Përbërja kimike e çelikut 12Х18Н10Т
| C | Kr | Fe | Mn | Ni | P | S | Si | Ti |
| ≤0,12 | 17-19,0 | bazë | ≤2,0 | 9-11,0 | ≤0,035 | ≤0,020 | ≤0,8 | 5·С-0,8 |
Vetitë mekanike të çelikut 12Х18Н10Т
Vetitë mekanike të normalizuara të çeliqeve në 20 °C
GOST | Tipi i produktit | σ në , N/mm² | σ 0,2, N/mm² | δ5,% | |||||||||||
Shirit i butë | |||||||||||||||
Hot deformuar | I punuar në të ftohtë | Tela | |||||||||||||
Shënim. Në rast të dallimeve në veti, vetitë e çelikut 12Х18Н9Т tregohen në kllapa. |
|||||||||||||||
Vetitë mekanike të çelikut 12Х18Н9Т në temperatura të ulëta dhe të larta (shufra Ø18-25 mm, shuarje në 1050 °C në ujë)
t isp, °С | σ në , N/mm² | σ 0,2, N/mm² | δ5,% | KCU, J/cm 2 |
|
Vetitë mekanike të çelikut 12Х18Н9Т në temperatura të larta
t isp, °С | σ në , N/mm² | δ5,% | KCU, J/cm 2 | n, rreth |
|
Shënim. Në numërues - përmbajtja e 6-ferritit në strukturë pas trajtimit termik |
|||||
Vetitë mekanike të çelikut 12Х18Н10Т në varësi të shkallës së deformimit të ftohtë (fleta, trajtimi fillestar termik: shuarja në 1050 °C në ujë)
Shkalla e kompresimit, % | σ në , N/mm² | σ 0,2, N/mm² | δ5,% | Shkalla e kompresimit, % | σ në , N/mm² | σ 0,2, N/mm² | δ5,% |
Shënim. Në numërues - temperatura e provës -20 °C; emëruesi është -253 °C. |
|||||||
Vetitë fizike të çelikut 12Х18Н10Т
Dendësia - 7,9 · 10³ kg/m³.
Moduli elastik - 18 10 4 N/mm 2 në 20 °C.
Rezistenca elektrike - 0,75 10 6, Ohm m në 20 °C.
Vetitë e çeliqeve në temperatura të ulëta, të ngritura dhe të larta
t isp, °С | E 10 -4 N/mm 2 | λ, W/(m K) | ρ ·10 6, Ohm · m | s, J/(kg K) |
Koeficienti i temperaturës së vlerës lineare të zgjerimit
t, ° С | 23-20, GOST 5582-84, GOST 4986-78, GOST 5945-75, Çeliqet 12Х18Н10Т dhe 12Х18Н9Т kanë rezistencë mjaft të lartë ndaj nxehtësisë në 600-800 °C. Parametrat teknologjikë 12Х18Н10ТÇeliqet 12Х18Н10Т dhe 12Х18Н9Т kanë përpunueshmëri të mirë gjatë deformimit plastik të nxehtë. Sidoqoftë, kur punoni në nxehtësi, është e nevojshme të merret parasysh përbërja kimike specifike e një shkrirjeje të caktuar, duke pasur parasysh përmbajtjen e 8-ferritit. Duhet të merren masa të veçanta kur deformoni metalin e derdhur. Për të shmangur formimin e defekteve - defekteve të pariparueshme, rekomandohet ngrohja e shufrave prej çeliku 12Х18Н10Т dhe 12Х18Н9Т me një përmbajtje prej 20% 8-ferrit ose më shumë jo më e lartë se 1240-1250 °C, me një përmbajtje 16-19% - jo më e lartë se 1255 °C dhe me përmbajtje deri në 16% - deri në 1270 °C. Gama e temperaturës për trajtimin me presion të metalit të deformuar është 1180-850 °C. Shpejtësia e ngrohjes dhe ftohjes nuk është e kufizuar.Kur janë të ftohtë, të dy çeliqet lejojnë shkallë të lartë të deformimit plastik. Për të lehtësuar stresin dhe për të përmirësuar qëndrueshmërinë e nyjeve të salduara, përveç forcimit, strukturat e salduara i nënshtrohen pjekjes stabilizuese në 850-900°C. Çeliku i saldimit 12Х18Н10ТÇeliqet 12Х18Н10Т dhe 12Х18Н9Т mund të saldohen mirë nga të gjitha llojet e saldimeve manuale dhe automatike. Për saldimin konvencional automatik me hark të zhytur në ujë AN-26, AN-18 dhe saldim me hark me argon, përdoren elektroda të tipit 1 me tel Sv-08Kh19N10B, Sv-04Kh22N10BT, Sv-05Kh20N9FBS dhe Sv-06Kh21N7BT - 1-2 për elektroda, dhe , TsL- 2B2, EA-606/11 me tela Sv-05Х19Н9ФЗС2, Sv-08Х19Н9Ф2С2 dhe Sv-05Х19Н9ФЗС2. Teli Sv-08Х20Н9С2БТУ rekomandohet për saldim automatik me dorë në gaz mbrojtës.Për saldimin me hark elektrik manual, mund të përdoren gjithashtu elektroda TsL-11 dhe TsL-9 me material shufra elektrodë Sv-07X19N10B dhe Sv-07X25N13, përkatësisht. Të dy llojet e elektrodës sigurojnë rezistencën e metalit të saldimit ndaj korrozionit ndërgranular kur testohen sipas metodave AM dhe AMU të GOST 6032-89 pa provokuar ngrohje. Lidhjet e salduara të marra duke përdorur elektroda TsL-11 dhe TsL-9 kanë këto veti mekanike (të paktën): σ in = 550 dhe 600 N/mm 2, δ = 22 dhe 25%, KCU = 80 dhe 70 J/cm 2. Përdorimi i këtyre materialeve salduese siguron rezistencë të lartë korrozioni ndaj korrozionit të përgjithshëm dhe ndërgranular në acid nitrik 65% në 70-80 °C. Megjithatë, nyjet e salduara të çeliqeve 12Х18Н10Т dhe 12Х18Н9Т mund të shfaqin një tendencë ndaj korrozionit me thikë në këtë mjedis. © Përdorimi i materialeve nga faqja është i mundur vetëm me lejen e LASMET LLC |
Dërgoni punën tuaj të mirë në bazën e njohurive është e thjeshtë. Përdorni formularin e mëposhtëm
Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do t'ju jenë shumë mirënjohës.
Postuar ne http://www.allbest.ru/
VeçoritëDhekarakteristikatçeliku 12Х18Н10Т
Zhvillimi modern i njerëzimit është i lidhur pazgjidhshmërisht me zhvillimin e teknologjive të reja, krijimin e materialeve të reja për përdorim në industri të ndryshme dhe zgjatjen e jetës së shërbimit të pjesëve, makinerive dhe pajisjeve të krijuara.
Një nga fazat më të rëndësishme në zhvillimin e metalurgjisë ishte krijimi dhe zhvillimi i çeliqeve inox. Le të shqyrtojmë çelikun më të përdorur dhe më të përhapur 12Х18Н10Т - do të identifikojmë avantazhet, disavantazhet, ndikimin e elementeve aliazh në vetitë e çelikut dhe mundësinë e përdorimit të tij në industri të ndryshme.
Përbërje kimike
Çeliku 12x18n10t - çelik inox që përmban titan të klasës austenitike (përcaktuar sipas diagramit Scheffler, Fig. 1). Përbërja kimike rregullohet me GOST 5632-72 të çeliqeve inox austenitikë. Përparësitë: duktilitet i lartë dhe forca në goditje.
Foto 1.
Trajtimi optimal termik për këta çeliqe është shuarja nga 1050 o C-1080 o C në H2O pas shuarjes, vetitë mekanike karakterizohen nga qëndrueshmëria dhe duktiliteti maksimal, jo fortësia dhe fortësia e lartë.
Trajtimi termik i çelikut është i nevojshëm për t'i dhënë materialit veti të caktuara. Për shembull, rritja e duktilitetit, rezistenca ndaj konsumit, rritja e fortësisë ose qëndrueshmërisë. Mund të mburret me të gjitha këto cilësi fletë 12x18n10t.
Procesi i trajtimit të nxehtësisë mund të ndahet në katër lloje:
1. Pjekja. Ky proces i trajtimit të nxehtësisë ju lejon të arrini një strukturë uniforme. Pjekja zhvillohet në tre faza: çeliku nxehet në një temperaturë të caktuar, pastaj mbahet në një temperaturë të caktuar dhe më pas ftohet ngadalë në një furrë. Një strukturë uniforme merret vetëm gjatë pjekjes së rendit të dytë, nuk ndodhin ndryshime strukturore.
2. Ngurtësim. Ky lloj trajtimi termik ju lejon të krijoni çelik me një sërë strukturash dhe vetive. I gjithë procesi teknologjik zhvillohet në tre faza: në një temperaturë të caktuar të caktuar, çeliku nxehet, pastaj mbahet në të njëjtën temperaturë dhe, në ndryshim nga pjekja, ndodh ftohja e shpejtë.
3. Pushime. Kjo teknologji e trajtimit të nxehtësisë përdoret për të reduktuar stresin e brendshëm të materialit.
4. Normalizimi. Ky lloj trajtimi termik kryhet gjithashtu në tre faza: ngrohje, mbajtje dhe ftohje. Temperatura vendoset për dy fazat e para, dhe faza e tretë kryhet në ajër.
Për të marrë një fletë 12x18n10t me cilësi të lartë, duhet të kryeni saktë procesin e trajtimit të nxehtësisë. Para së gjithash, vëmendje i kushtohet vetive të çelikut, përkatësisht karakteristikave të tij operacionale dhe teknologjike. Ato janë më të rëndësishmet në prodhimin e pjesëve dhe produkteve të caktuara, të tilla si fleta 12x18n10t. Duke marrë parasysh shkallën e çelikut, procesi i ngurtësimit zhvillohet në intervalin e temperaturës 530-1300°C. Përmes trajtimit termik, struktura e metalit mund të ndryshohet ndjeshëm.
Vetitë mekanike
|
Trajtimi termik, gjendja e dorëzimit |
Seksioni, mm |
|||||
|
Shufra. I kalitur në 1020-1100 °C, ajër, vaj ose ujë. |
||||||
|
Shufrat bluhen dhe përpunohen në një forcë të caktuar. |
||||||
|
Shufra të punuara në të ftohtë |
||||||
|
Fletët janë të mbështjellë të nxehtë ose të ftohtë. Shuarje 1000-1080 °C, ujë ose ajër. |
||||||
|
Fletët janë të mbështjellë të nxehtë ose të ftohtë. Shuarje 1050-1080 °C, ujë ose ajër. |
||||||
|
Fletë të petëzuara në të nxehtë ose të mbështjellë në të ftohtë |
||||||
|
Falsifikime. Shuarje 1050-1100 °C, ujë ose ajër. |
||||||
|
Teli i trajtuar me nxehtësi |
||||||
|
Tuba pa deformim të nxehtë pa trajtim termik. |
Vetitë mekanike në temperatura të larta
|
test t, °C |
|||||||
Çeliqet austenitike përdoren si çelik rezistent ndaj nxehtësisë në temperatura deri në 600 o C. Elementet kryesore të lidhjes janë Cr-Ni. Çeliqet njëfazore kanë strukturë të qëndrueshme të austenitit homogjen me përmbajtje të vogël karbitesh Ti (për të parandaluar korrozionin ndërgranular. Kjo strukturë fitohet pas ngurtësimit nga temperaturat 1050 o C-1080 o C). Çeliqet e klasave austenitike dhe austenitiko-ferritike kanë një nivel relativisht të ulët të forcës (700-850 MPa).
Le të shqyrtojmë tiparet e ndikimit të elementeve aliazh në strukturën e çelikut 12Х18Н10Т.
Kromi, përmbajtja e të cilit në këtë çelik është 17-19%, është elementi kryesor që siguron aftësinë e metalit për të pasivuar dhe siguron rezistencë të lartë ndaj korrozionit. Lidhja me nikel transferon çelikun në klasën austenitike, e cila ka një rëndësi thelbësore, pasi ju lejon të kombinoni aftësinë e lartë të prodhimit të çelikut me një grup unik të karakteristikave të performancës. Në prani të karbonit 0,1%, çeliku ka një strukturë plotësisht austenitike në >900 o C, e cila shoqërohet me efektin e fortë austenit-formues të karbonit. Raporti i përqendrimeve të kromit dhe nikelit ka një efekt specifik në qëndrueshmërinë e austenitit kur temperatura e përpunimit ftohet në një tretësirë të ngurtë (1050-1100 o C). Përveç ndikimit të elementëve kryesorë, është gjithashtu e nevojshme të merret parasysh prania e silikonit, titanit dhe aluminit në çelik, të cilët kontribuojnë në formimin e ferritit.
Le të shqyrtojmë metodat e forcimit të çelikut 12Х18Н10Т.
Një nga mënyrat për të ngurtësuar produktet e gjata është trajtimi me nxehtësi me temperaturë të lartë (HTHT). Mundësitë e ngurtësimit duke përdorur HTMT u studiuan në një mulli të kombinuar gjysmë të vazhdueshëm 350 të shoqatës së prodhimit të Uzinës Kirov. Boshllëqet (100x100 mm, 2,5 - 5 m të gjata) nxehen në furrë metodike në 1150 - 1200 o C dhe mbahen në këto temperatura për 2-3 orë. Rrotullimi u krye duke përdorur teknologji konvencionale; shufrat e përfunduara me diametër 34 mm hynë në banjat shuarëse të mbushura me ujë të rrjedhshëm, ku u ftohën për të paktën 90 s. Forca më e madhe u gjet në produktet e mbështjellë që i nënshtrohen HTMT në temperaturën më të ulët të deformimit dhe intervalin kohor nga fundi i rrotullimit deri në shuarje. Kështu, me HTMT prej çeliku 08Х18Н10Т, forca e rendimentit u rrit me 45-60% në krahasim me nivelin e saj pas trajtimit konvencional të nxehtësisë (OTT) dhe 1,7-2 herë në krahasim me GOST 5949-75; Në të njëjtën kohë, vetitë plastike u ulën pak dhe mbetën në nivelin e kërkesave standarde.
Çelik inox 12Х18Н10Т u forcua më shumë se çeliku 08Х18Н10Т, megjithatë, zbutja me rritjen e temperaturës u rrit në një masë më të madhe për shkak të një uljeje të rezistencës së çelikut ndaj zbutjes me rritjen e përmbajtjes së karbonit. Testet afatshkurtra të temperaturës së lartë kanë treguar se niveli më i lartë i forcës së produkteve të petëzuara të forcuara termomekanikisht, i zbuluar në temperaturën e dhomës, ruhet në temperatura të larta. Në këtë rast, çeliku pas HTMT zbutet me rritjen e temperaturës, në një masë më të vogël se çeliku pas HTMT.
Çeliqet inox krom-nikel përdoren për strukturat e salduara në teknologjinë kriogjenike në temperatura deri në -269 o C, për pajisjet kapacitive, shkëmbyese nxehtësie dhe reagimi, duke përfshirë ngrohje me avull dhe tubacione me presion të lartë me temperatura funksionimi deri në 600 o C, për pjesët. të pajisjeve të furrës, muffles, tubacioneve të sistemit të shkarkimit. Temperatura maksimale për përdorimin e produkteve rezistente ndaj nxehtësisë të prodhuara nga këto çeliqe për 10,000 orë është 800 o C, temperatura në të cilën fillon shkallëzimi intensiv është 850 o C. Gjatë funksionimit të vazhdueshëm, çeliku është rezistent ndaj oksidimit në ajër dhe në atmosferën e produktet e djegies së karburantit në temperatura<900 о С и в условиях теплосмен <800 о С.
Çeliku rezistent ndaj korrozionit 12Х18Н10Т përdoret për prodhimin e pajisjeve të salduara në industri të ndryshme, si dhe për strukturat që veprojnë në kontakt me acidin nitrik dhe mjedise të tjera oksiduese, disa acide organike me përqendrim mesatar, tretës organikë, në kushte atmosferike, etj. Çeliku 08Х18Н10Т rekomandohet për produktet e salduara që operojnë në mjedise me agresivitet më të lartë se çeliku 12Х18Н10Т dhe ka rezistencë të shtuar ndaj korrozionit ndërgranular.
Kështu, falë kombinimit unik të vetive dhe karakteristikave të forcës, çeliku inox 12Х18Н10Т ka gjetur aplikimin më të gjerë në pothuajse të gjitha industritë, produktet e prodhuara nga ky çelik kanë një jetë të gjatë shërbimi dhe performancë të vazhdueshme gjatë gjithë jetës së tyre të shërbimit.
Çeliku i saldimit 12Х18Н10Т
Saldimi i çelikut është procesi kryesor teknologjik i pothuajse çdo prodhimi të produkteve metalike. Nga shekulli i VII para Krishtit e deri në ditët e sotme, saldimi është përdorur gjerësisht si metoda kryesore e formimit të nyjeve të përhershme metalike. Që nga fillimi i tij deri në shekullin e 19-të pas Krishtit. Është përdorur metoda e saldimit të metaleve me farkë. Ato. pjesët që do të saldoheshin ngroheshin dhe më pas shtypeshin së bashku me goditje çekiçi. Kjo teknologji arriti kulmin e saj nga mesi i shekullit të 19-të, kur filloi të përdoret për të prodhuar edhe produkte të tilla kritike si hekurudhat dhe tubacionet kryesore.
Sidoqoftë, nyjet e salduara, veçanërisht në një shkallë industriale masive, karakterizoheshin nga besueshmëria e ulët dhe cilësia e paqëndrueshme. Kjo shpesh çonte në aksidente për shkak të shkatërrimit të pjesës në saldim.
Zbulimi i ngrohjes me hark elektrik dhe djegia e gazit-oksigjen në temperaturë të lartë, së bashku me kërkesat e shtuara për cilësinë e bashkimit të salduar, bënë një përparim të fuqishëm teknologjik në fushën e saldimit, duke rezultuar në krijimin e teknologjisë së saldimit pa falsifikim - lloji që ne jemi mësuar të shohim sot.
Me ardhjen e çelikut të aliazhuar, proceset e saldimit u ndërlikuan për shkak të nevojës për të parandaluar karbidimin e elementeve aliazh, kryesisht të kromit. Janë shfaqur metoda të saldimit në mjedise inerte ose harqe të zhytur, si dhe teknologji për lidhje shtesë të saldimit.
Le të shqyrtojmë tiparet e saldimit të çeliqeve austenitikë të bazuar në çelikun inox më të zakonshëm 12Х18Н10Т.
Çeliku 12Х18Н10Т trajtohen mirë të saldueshme. Një tipar karakteristik i saldimit të këtij çeliku është shfaqja e korrozionit ndërgranular. Zhvillohet në zonën e prekur nga nxehtësia në një temperaturë prej 500-800?C. Kur metali mbetet në një interval kaq kritik të temperaturës, karbidet e kromit precipitojnë përgjatë kufijve të kokrrave të austenitit. E gjithë kjo mund të ketë pasoja të rrezikshme - shkatërrim i brishtë i strukturës gjatë funksionimit. saldimi i përbërjes kimike të çelikut
Për të arritur qëndrueshmërinë e çelikut, është e nevojshme të eliminohet ose zvogëlohet efekti i reshjeve të karabit dhe të stabilizohen vetitë e çelikut në vendin e saldimit.
Gjatë saldimit të çeliqeve me aliazh të lartë, elektrodat me një shtresë mbrojtëse aliazh të tipit bazë përdoren në kombinim me një shufër elektrodë me aliazh të lartë. Përdorimi i elektrodave me një lloj veshjeje bazë bën të mundur sigurimin e formimit të metalit të depozituar të përbërjes kimike të kërkuar, si dhe të vetive të tjera, nëpërmjet përdorimit të telit të elektrodës shumë të aliazhuar dhe lidhjes shtesë përmes veshjes.
Kombinimi i lidhjes përmes telit të elektrodës dhe veshjes bën të mundur sigurimin e jo vetëm një përbërje kimike të garantuar brenda të dhënave të pasaportës, por edhe disa veti të tjera të destinuara për saldimin e çeliqeve austenitikë 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т, 12Х18Н12Т dhe të ngjashme.
Saldimi me hark i zhytur i çeliqeve me aliazh të lartë kryhet duke përdorur ose flukse fluori neutral ndaj oksigjenit ose aliazh mbrojtës në kombinim me tela elektrodë me aliazh të lartë. Nga pikëpamja metalurgjike, më racionalet për saldimin e çeliqeve me aliazh të lartë janë flukset fluori të tipit ANF-5, të cilat ofrojnë mbrojtje të mirë dhe përpunim metalurgjik të metalit të pishinës së saldimit dhe lejojnë që pishina e saldimit të lidhet me titan përmes tel elektrodë. Në të njëjtën kohë, procesi i saldimit është i pandjeshëm ndaj formimit të poreve në metalin e saldimit për shkak të hidrogjenit. Megjithatë, flukset pa oksigjen fluoride kanë veti teknologjike relativisht të ulëta. Janë vetitë e ulëta teknologjike të flukseve të fluorit që janë arsyeja e përdorimit të gjerë të flukseve me bazë oksidi për saldimin e çeliqeve me aliazh të lartë.
Për të zvogëluar gjasat e formimit të një strukture mbinxehjeje, saldimi i çeliqeve me aliazh të lartë zakonisht kryhet në mënyra të karakterizuara nga një hyrje e ulët e nxehtësisë. Në këtë rast, preferenca u jepet qepjeve me seksion kryq të vogël, të marrë duke përdorur tela elektrodë me diametër të vogël (2-3 mm). Meqenëse çeliqet me aliazh të lartë kanë rritur rezistencën elektrike dhe zvogëlimin e përçueshmërisë elektrike, gjatë saldimit, ngjitja e një elektrode nga çeliku me aliazh të lartë zvogëlohet me 1,5-2 herë në krahasim me ngjitjen e një elektrode nga çeliku i karbonit.
Kur saldimi me hark, argoni, heliumi (më rrallë) dhe dioksidi i karbonit përdoren si gazra mbrojtës.
Saldimi me hark me argon kryhet me elektroda tungsteni të konsumueshme dhe jo të konsumueshme. Një elektrodë harxhuese është ngjitur duke përdorur rrymë të drejtpërdrejtë të polaritetit të kundërt, duke përdorur mënyra që sigurojnë transferimin e avionit të metalit të elektrodës. Në disa raste (kryesisht kur saldohen çeliqet austenitikë), për të rritur qëndrueshmërinë e harkut dhe veçanërisht për të zvogëluar gjasat e formimit të poreve për shkak të hidrogjenit gjatë saldimit me një elektrodë harxhuese, përzierjet e argonit me oksigjen ose dioksid karboni (deri në 10%) përdoren.
Saldimi me një elektrodë tungsteni jo të konsumueshme kryhet kryesisht duke përdorur rrymë të drejtpërdrejtë me polaritet të drejtë. Në disa raste, kur çeliku përmban një sasi të konsiderueshme alumini, rryma alternative përdoret për të siguruar shkatërrimin katodik të filmit oksid.
Përdorimi i saldimit me hark në një atmosferë me dioksid karboni zvogëlon mundësinë e formimit të poreve në metalin e saldimit për shkak të hidrogjenit; kjo siguron një koeficient relativisht të lartë të tranzicionit të elementeve lehtësisht të oksiduar. Kështu, koeficienti i transferimit të titanit nga teli arrin 50%. Kur saldohet në një atmosferë argon, koeficienti i transferimit të titanit nga teli është 80-90%. Gjatë saldimit të çeliqeve me përmbajtje të lartë kromi dhe përmbajtje të ulët silikoni në dioksid karboni, në sipërfaqen e saldimit formohet një film oksidi zjarrdurues dhe i vështirë për t'u hequr. Prania e tij e bën të vështirë saldimin me shumë shtresa.
Gjatë saldimit të çeliqeve me përmbajtje të ulët karboni (nën 0,07-0,08%), karburizimi i metalit të depozituar është i mundur. Kalimi i karbonit në pishinën e saldimit përmirësohet nga prania e aluminit, titanit dhe silikonit në telin e elektrodës. Në rastin e saldimit të çeliqeve austenitikë të thellë, njëfarë karburizimi i metalit të pishinës së saldimit në kombinim me oksidimin e silikonit zvogëlon mundësinë e plasaritjes së nxehtë. Sidoqoftë, karburizimi mund të ndryshojë vetitë e metalit të saldimit dhe, në veçanti, të zvogëlojë vetitë e korrozionit. Përveç kësaj, vërehet spërkatje e shtuar e metalit të elektrodës. Prania e spërkatjeve në sipërfaqen metalike redukton rezistencën ndaj korrozionit.
Teknologjitë e saldimit për çeliqet inox me aliazh të lartë janë duke u përmirësuar vazhdimisht. Në këtë fazë, me respektim të rreptë të procesit teknologjik, cilësia e saldimit të çelikut inox praktikisht nuk është inferiore në vetitë e tij ndaj metalit të pjesëve që lidhen dhe garanton besueshmërinë më të lartë të bashkimit të salduar.
Defekt arsimornë nyjet e salduara gjatë saldimit
Gjatë saldimit me shkrirje, defektet më të zakonshme të nyjeve të salduara janë paplotësia e saldimit, gjerësia dhe lartësia e pabarabartë (Fig. 1), shkallëzimi i madh, tuberoziteti dhe prania e shalave. Në saldimin automatik, defektet lindin për shkak të luhatjeve të tensionit në rrjet, rrëshqitjes së telit në rrotullat e furnizimit, shpejtësisë së pabarabartë të saldimit për shkak të reagimit në mekanizmin e lëvizjes, këndit të gabuar të prirjes së elektrodës dhe rrjedhjes së metalit të lëngshëm në hendek. Në saldimin manual dhe gjysmë automatik, defektet mund të shkaktohen nga kualifikimet e pamjaftueshme të saldatorit, shkeljet e metodave teknologjike, cilësia e dobët e elektrodave dhe materialeve të tjera të saldimit.
Oriz. 2. Defekte në formën dhe madhësinë e tegelit: a - paplotësia e shtresës; b - gjerësia e pabarabartë e saldimit të prapanicës; c - pabarazi përgjatë gjatësisë së këmbës së saldimit të filetos; h - lartësia e kërkuar e përforcimit të tegelit
Për saldimin me presion (për shembull, saldimi në vend), defektet karakteristike janë hapësira e pabarabartë e pikave, gërvishtjet e thella dhe zhvendosja e akseve të pjesëve të bashkuara.
Shkelja e formës dhe madhësisë së shtresës shpesh tregon praninë e defekteve të tilla si varje (varje), nënprerje, djegie dhe kratere të pacertifikuara.
Luhatjet(i varur) (Fig. 2) më së shpeshti formohen gjatë saldimit të sipërfaqeve vertikale me tegela horizontale si rezultat i rrjedhjes së metalit të lëngshëm në skajet e metalit bazë të ftohtë. Ato mund të jenë lokale, në formën e pikave individuale të ngrira, ose të kenë një shtrirje të konsiderueshme përgjatë tegelit. Arsyet për shfaqjen e varjes janë: një rrymë e madhe saldimi, një hark i gjatë, pozicioni i gabuar i elektrodës, një kënd i madh i prirjes së produktit gjatë saldimit lart e poshtë. Në saldimet rrethore, varja formohet kur elektroda është zhvendosur në mënyrë të pamjaftueshme ose tepër nga zeniti. Mungesa e depërtimit, çarje dhe defekte të tjera shpesh zbulohen në vendet ku ka rrjedhje.
Nënprerjet janë depresione (brazdat) të formuara në metalin bazë përgjatë buzës së tegelit me një rrymë saldimi të shtuar dhe një hark të gjatë, pasi në këtë rast gjerësia e tegelit rritet dhe skajet shkrihen më fort. Gjatë saldimit me saldime fileto, prerjet ndodhin kryesisht për shkak të zhvendosjes së elektrodës drejt murit vertikal, gjë që shkakton ngrohje, shkrirje dhe rrjedhje të konsiderueshme të metalit të saj në raftin horizontal. Si rezultat, prerjet e poshtme shfaqen në murin vertikal, dhe varja shfaqet në raftin horizontal. Në saldimin me gaz, prerjet formohen për shkak të fuqisë së shtuar të pishtarit të saldimit, dhe në saldimin me elektroskorje - për shkak të instalimit jo të duhur të rrëshqitjeve formuese.
Prerjet e nëndheshme çojnë në një dobësim të seksionit të metalit bazë dhe mund të shkaktojnë shkatërrimin e bashkimit të salduar.
Fig3. Defektet e jashtme: a - prapanicë; b - qoshe; 1 - fluks; 2 - nën prerje.
Djegiet- Ky është depërtimi i bazës ose metalit të depozituar me formimin e mundshëm të vrimave përmes. Ato lindin për shkak të zbehjes së pamjaftueshme të skajeve, një hendek të madh midis tyre, rrymës së tepërt të saldimit ose fuqisë së pishtarit me shpejtësi të ulët saldimi. Djegiet janë veçanërisht të zakonshme gjatë saldimit të metalit të hollë dhe gjatë kryerjes së kalimit të parë të një saldimi me shumë shtresa. Përveç kësaj, djegiet mund të ndodhin si rezultat i ngjeshjes së dobët të jastëkut të fluksit ose jastëkut të bakrit (saldim automatik), si dhe me rritje të kohëzgjatjes së saldimit, forcës së ulët të ngjeshjes dhe pranisë së ndotjes në sipërfaqet e pjesëve që saldohen ose elektrodave. (saldimi me kontakt me pika dhe tegel).
Krateret e pambushura formohen në rast të thyerjes së papritur të harkut në fund të saldimit. Ato zvogëlojnë seksionin kryq të tegelit dhe mund të bëhen burime të formimit të çarjeve.
Postuar në Allbest.ru
...Dokumente të ngjashme
Historia e zbulimit të çelikut inox. Përshkrimi i elementeve aliazh që i japin çelikut vetitë e nevojshme fizike dhe mekanike dhe rezistencën ndaj korrozionit. Llojet e çelikut inox. Vetitë fizike, metodat e prodhimit dhe aplikimi i llojeve të ndryshme të çelikut.
abstrakt, shtuar 23.05.2012
Vetitë mekanike të çelikut në temperatura të larta. Teknologjia e shkrirjes së çelikut në një furre me hark. Pastrimi i metaleve nga papastërtitë. Intensifikimi i proceseve oksiduese. Përgatitja e furrës për shkrirje, ngarkimi i ngarkesës, derdhja e çelikut. Llogaritja e komponentëve të mbushjes.
puna e kursit, shtuar 04/06/2015
Mekanizmat për forcimin e çelikut me aliazh të ulët HC420LA. Forcimi me dispersion. Teknologjia e prodhimit. Vetitë mekanike të çelikut me aliazh të ulët me rezistencë të lartë të klasës së studiuar. Përbërja kimike e rekomanduar. Parametrat dhe vetitë e çelikut.
test, shtuar 16.08.2014
Koncepti dhe qëllimi i përdorimit të çelikut në industrinë moderne, klasifikimi dhe varietetet e tij. Procedura dhe kriteret për përcaktimin e saldueshmërisë së çelikut. Mekanizmi i përgatitjes së çelikut për saldim, llojet e defekteve dhe fazat e eliminimit të tyre, efikasiteti ekonomik.
puna e kursit, shtuar 28.01.2010
Prodhimi i çelikut në konvertuesit e oksigjenit. Çeliqet dhe lidhjet e aliazhuara. Struktura e aliazhit të çelikut. Klasifikimi dhe shënjimi i çelikut. Ndikimi i elementeve aliazh në vetitë e çelikut. Trajtimi termik dhe termomekanik i çelikut të lidhur.
abstrakt, shtuar 24.12.2007
Struktura dhe vetitë e çelikut, materialet burimore. Prodhimi i çelikut në konvertues, furra me vatër të hapur dhe furra me hark elektrik. Shkrirja e çelikut në furrat me induksion. Rafinimi jashtë furrës i çelikut. Derdhje çeliku. Llojet e veçanta të çelikut elektrometalurgjik.
abstrakt, shtuar 22.05.2008
Karakteristikat e çelikut hekurudhor - çeliku i aliazhit të karbonit, i cili është i lidhur me silikon dhe mangan. Përbërja kimike dhe kërkesat e cilësisë për çelikun hekurudhor. Teknologjia e prodhimit. Analiza e prodhimit të çelikut hekurudhor duke përdorur modifikues.
abstrakt, shtuar 10.12.2016
Kushtet e funksionimit dhe veçoritë e vetive të derdhjes së lidhjeve. Vetitë mekanike të çelikut 25L, përbërja kimike dhe ndikimi i papastërtive në vetitë e tij. Sekuenca e prodhimit të derdhjes. Procesi i shkrirjes së çelikut dhe projektimi i një furre me vatër të hapur.
puna e kursit, shtuar 17.08.2009
Çelikë strukturorë me përmbajtje të lartë karboni. Cilësia dhe performanca e pranverës. Shënimi dhe karakteristikat kryesore të çeliqeve susta. Vetitë themelore mekanike të çelikut të pranverës pas trajtimit special të nxehtësisë.
puna e kursit, shtuar 17.12.2010
Çeliku strukturor i karbonit të cilësisë së zakonshme. Vetitë mekanike të çelikut të petëzuar në nxehtësi. Çeliku i karbonit me cilësi të lartë. Çelikë strukturorë të aliazhuar. Çeliku me aliazh të ulët, me karbon të mesëm ose me karbon të lartë.
