วัตถุประสงค์ของเหล็ก 12x18n10t. บล็อกเกี่ยวกับการลับคม รหัส G และ M
เหล็กกล้าออสเทนนิติกทั้งหมดเริ่มกลายเป็นแม่เหล็กหลังจากการชุบแข็งด้วยความเย็น
ไม่ ไม่ใช่ทั้งหมด แต่เฉพาะคลาสออสเทนนิติก-มาร์เทนซิติก (และหลังการประมวลผลที่เหมาะสมเท่านั้น) หรือคลาสออสเทนนิติก-เฟอร์ริติก
ตาข่ายออสเทนไนต์ที่อยู่ตรงกลางใบหน้าสามารถแพร่กระจายได้ที่อุณหภูมิห้อง เช่น หากพลังงานของระบบปิดเพิ่มขึ้นเพียงพอ ก็จะถูกสร้างขึ้นใหม่ให้เป็นโครงตาข่ายที่มีร่างกายเป็นศูนย์กลางซึ่งมีเสถียรภาพมากขึ้นตามอุณหภูมิที่กำหนด
ข้อโต้แย้งของคุณผิด ประการแรก ไม่ใช่โครงตาข่ายออสเทนไนต์ที่ควรพูดถึง แต่เป็นโครงตาข่ายเหล็ก นี่เป็นเพราะความจริงที่ว่าความเสถียรของโครงเหล็ก fcc (ภายใต้เงื่อนไขภายนอกที่กำหนด) ขึ้นอยู่กับองค์ประกอบที่ละลายในนั้น จากวรรณกรรม (Gulyaev, Lyakishev, Bernstein ฉันไม่ได้ให้ลิงค์เต็ม ขี้เกียจเกินไปที่จะพิมพ์ ) เป็นที่รู้กันว่าโลหะ fcc ไนโตรเจน และคาร์บอนทำให้ออสเทนไนต์เสถียร และโลหะ bcc ทำให้เฟอร์ไรต์เสถียร และพวกมันทั้งหมดละลายทั้งในออสเทนไนต์และเฟอร์ไรต์ ดูเหมือนจะเป็นเรื่องเล็ก แต่ฉันคิดว่าจุดนี้เป็นจุดเริ่มต้นสำหรับการให้เหตุผลเพิ่มเติม แม้ว่าถ้าคุณต้องการ ฉันจะเห็นด้วยกับคำว่า fcc lattice ของออสเทนไนต์ เพราะ ฉันเข้าใจมัน.
ประการที่สองเพื่อตอบคำถามว่าโครงเหล็กใดมีความเสถียรภายใต้สภาวะที่กำหนด (องค์ประกอบทางเคมีของโลหะผสม, อุณหภูมิ, ความดันปกติ) คุณต้องหันไปหาค่าที่สอดคล้องกัน แผนภาพสถานะ - ตัวอย่างเช่น สำหรับระบบ “Fe-Ni-Cr” มีส่วนรักษาอุณหภูมิพร้อมคำอธิบายของระบบนี้ (ดู Gulyaeva หน้า 412) การวิเคราะห์โลหะผสมแบบไตรภาค "Fe-18Cr-10Ni" แสดงให้เห็นว่าที่อุณหภูมิ 20°C และ 1 atm โครงตาข่าย fcc ของเหล็ก (ออสเทนไนต์) มีความเสถียร (สมดุล) บันทึกการให้ความร้อนแก่โลหะผสมดังกล่าวไม่ได้นำไปสู่การเปลี่ยนเฟสแบบโพลีมอร์ฟิก (เหล็กเดลต้ามีโครงตาข่าย bcc แต่มีคาบขนาดใหญ่)
คำถาม:และถ้าเราทำการเสียรูปพลาสติกของโลหะผสม “Fe-18Cr-10Ni” (% C = 0) โครงตาข่ายใดจะเสถียร (เสถียรเมื่อเวลาผ่านไป)?
คำตอบ:โดยตรงในระหว่างการเปลี่ยนรูปเมื่อความดันมากกว่า 1 atm มาก เหล็กตาข่าย bcc มีความเสถียร (นี่มาจากการฝึกฝน ฉันไม่เคยเห็นแผนภาพสถานะดังกล่าวมาก่อน) ในระหว่างการเสียรูปการเปลี่ยนแปลงจะเกิดขึ้น แต่ทันทีที่ความดันกลับมาที่ 1 atm ตาข่าย fcc มีความเสถียร ในกรณีนี้ เฟสอัลฟ่าที่แพร่กระจายได้สามารถคงอยู่ในโครงสร้างได้ระยะหนึ่ง ซึ่งเมื่อถูกความร้อนจะเปลี่ยนเป็นแกมมาอย่างรวดเร็ว
คำถาม:จะเป็นอย่างไรหากคุณทำให้อุณหภูมิเย็นลงถึง -196°C แล้วให้ความร้อนกับอัลลอยด์ “Fe-18Cr-10Ni”?
คำตอบ:เหล็กอัลฟ่า (สารละลายอัลฟ่าโซลิด) มีความเสถียรที่อุณหภูมิต่ำ เมื่อกลับไปที่ 20° การเปลี่ยนแปลงจะเกิดขึ้น (ตามกลไกการต่าง) แต่เนื่องจากการแพร่กระจายของเหล็กในตัวเองต่ำ จึงใช้เวลานาน (หลายปี)
อย่างไรก็ตาม เราไม่มีโลหะผสมแบบไตรภาค แต่เป็นเหล็กกล้า 12х18Н10Т การเพิ่มคาร์บอน, Mn, Si และ Ti ในระบบไตรภาคของเราจะทำให้ระบบซับซ้อน (คุณไม่สามารถวาดแผนภาพได้อีกต่อไป) แต่ก็มีทางออกอยู่ นี่เขา.
แผนภาพนี้แสดงว่าเหล็กประเภทใดของเกรดเคมีที่กำหนดจะเป็นของประเภทใด องค์ประกอบในรูปของ % Ni และ Cr ที่เทียบเท่ากัน ฉันใส่สองจุดบนแผนภาพ: สีแดงและสีเขียว จุดสีแดงสอดคล้องกับองค์ประกอบเกรดของเหล็ก 12 Kh18Н10Т (GOST 5632-72) แต่มีขีดจำกัดล่างสำหรับ Cr (17%) และขีดจำกัดบนสำหรับ Ni (11%) จุดสีเขียว สถานการณ์ตรงกันข้าม - สิ่งนี้สอดคล้องกับองค์ประกอบแบรนด์ของ 12Р18Н10Т ของเรา แต่มีขีดจำกัดบนสำหรับ Cr (19%) และขีดจำกัดล่างสำหรับ Ni (9%) ฉันพิจารณาปริมาณคาร์บอนเท่ากับ 0.12% ในทั้งสองกรณี และไทเทเนียมไม่ได้ถูกนำมาพิจารณาเนื่องจากมีอิทธิพลเพียงเล็กน้อย สำหรับจุดสีแดง: eq.%N~15.5; เท่ากับ%Cr~18.5 สำหรับจุดสีเขียว: eq.%N~13.5; เท่ากับ%Cr~20.5
กล่าวอีกนัยหนึ่งภายในองค์ประกอบเกรด เหล็ก12х18 Н10Т อาจเป็นออสเทนนิติกหรือออสเทนนิติกเฟอร์ริติกก็ได้ หากนักโลหะวิทยาเป่าคาร์บอนลงไปที่ 0.02% หรือเกิดการสลายตัวของคาร์บอนที่พื้นผิว จุดนั้น (จุดเหล็ก) จะเลื่อนเข้าสู่บริเวณ A+F+M
ในเวลาเดียวกันด้วยองค์ประกอบเฉลี่ยและ 0.12% C เหล็ก12х18Н10Тถือเป็นออสเทนนิติกล้วนๆ ซึ่งระบุไว้ใน GOST 5632-72 เช่นเดียวกับในวรรณกรรมด้านโลหะวิทยา (ซึ่ง GOST และ เรียนนักโลหะวิทยาทุกท่านครูคนดีของเรา ไม่ใช่กฤษฎีกา ไปสวนกันเถอะ วิงค์ :)
ฉันซื้ออ่างล้างจาน นำกลับบ้าน ใช้แม่เหล็กจิ้มมัน แม่เหล็กก็ติดเหมือนตัวประหลาด
วันนี้ฉันตรวจสอบอ่างล้างจานที่ทำงานด้วยแม่เหล็ก ไม่เป็นแม่เหล็ก บางทีมันอาจจะแข็งขึ้นหลังจากการประทับตรา? หรืออาจจะไม่ใช่ 18-10 แต่เป็น 18-25? ไม่แน่นอน เป็นไปได้มากว่า 18-10 ของฉันตรงกับจุดสีแดงและนิโคไลของคุณตรงกับจุดสีเขียว
และคำถามสุดท้าย (สำหรับ Vitaly)เหตุใดเหล็กออสเทนนิติกจึงแข็งตัว เพราะหลังจากการชุบแข็งแล้วจะคงออสเทนไนต์นี้ไว้ในโครงสร้างเป็นจำนวน 100% ซึ่งหมายความว่าความแข็งแรงและความแข็งของผลผลิตจะเท่ากับก่อนชุบแข็งทุกประการ
คำตอบ.ในกรณีนี้ การชุบแข็งไม่ได้มีเป้าหมายเพื่อให้ได้มาร์เทนไซต์ แต่เพื่อละลายโครเมียมคาร์ไบด์ในออสเทนไนต์ ในด้านหนึ่ง โครงสร้างแบบเฟสเดียวที่แข็งตัวนั้นมีความเป็นพลาสติกสูงกว่า ซึ่งไม่สามารถส่งผลเชิงบวกต่อกระบวนการ CPD ได้ แต่สิ่งสำคัญที่สุดคือการมีโครเมียมคาร์ไบด์ในโครงสร้างเหล็กตามแนวขอบเกรนทำให้เกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรนเพราะ การก่อตัวของคาร์ไบด์ Cr 23 C 6 ทำให้บริเวณขอบของเกรนในโครเมียมหมดสิ้น และความต้านทานการกัดกร่อนในท้องถิ่นก็ลดลง Vitaly โปรดทราบว่าเมื่อเหล็กชุบแข็ง 12Н18Н10Т ได้รับความร้อน โครเมียม คาร์ไบด์จะปล่อยออกมาอย่างเข้มข้น (0.5-1 ชั่วโมง) ที่อุณหภูมิสูงกว่า 450°C
ป.ล. ส่วนปัญหาการตัดเหล็กออสเทนนิติก ผมว่าเราต้องสร้างกิ่ง (ถ้ายังไม่ได้สร้าง)
ปรับปรุงเมื่อ 20 กันยายน 2559 โดย ilia-ilich(เครื่องมือขัด) – เครื่องมือตัดที่ออกแบบมาสำหรับกระบวนการขัดถู (GOST 21445) ประกอบด้วยวัสดุที่มีฤทธิ์กัดกร่อน (เมล็ดพืช) ที่ยึดติดกันด้วยพันธะ โดยทั่วไปแล้วจะแข็ง (เช่น หินเจียร หิน) และอ่อน (เช่น กระดาษทราย สายพาน เพสต์) นอกจากนี้ยังจำแนกตามรูปทรงเรขาคณิต ประเภทของวัสดุที่มีฤทธิ์กัดกร่อน ขนาดเกรน การยึดเกาะ ความแข็ง และโครงสร้าง
เอ็นเป็นอนินทรีย์และอินทรีย์ สารยึดเกาะอนินทรีย์ ได้แก่ เซรามิก โลหะ และแมกนีเซียม ออร์แกนิก - เบกาไลท์, ไกลธาลิก, วัลคาไนต์
พันธะเซรามิก
เป็นส่วนผสมเผาผนึกของดินเหนียวทนไฟ เฟลด์สปาร์ ควอตซ์ แป้งโรยตัว และวัสดุอื่นๆ เพื่อเพิ่มความเป็นพลาสติกให้เพิ่มกาว ซิลิคอนคาร์ไบด์ (SC), อลูมิเนียมออกไซด์ (OA), อิเล็กโทรคอรันดัม, คาร์บอรันดัม ฯลฯ ถูกใช้เป็นสารกัดกร่อน สารขัดถูพันธะเซรามิกสามารถทำได้โดยการหลอมหรือการเผาวัตถุดิบ พันธะเซรามิกทำให้สามารถผลิตเครื่องมือได้ทุกขนาดเกรน มีความแข็งแรงสูง ทนทานต่อน้ำและความร้อน ข้อเสียได้แก่ ความจริงที่ว่าพันธะดังกล่าวทำให้เครื่องมือขัดเจียรมีความเปราะบางมากขึ้น เพื่อลดความสามารถในการชุบกำมะถันได้ พันธะเซรามิกจะพบได้บ่อยที่สุดเพราะว่า การใช้เครื่องมือขัดถูนั้นสมเหตุสมผลสำหรับการปฏิบัติงานจำนวนมากที่สุด
มัดโลหะ
ใช้สำหรับเครื่องมือที่ใช้เพชรหรือ CBN เป็นตัวขัดเท่านั้น พันธะโลหะมีความทนทานต่อการสึกหรอและน้ำสูง มีโครงสร้างหนาแน่น แต่มีแนวโน้มที่จะทำให้พื้นผิวการทำงานของเครื่องมือมีจาระบี สารยึดเกาะผลิตได้หลายวิธี - โดยการกดและการเผาผนึก วิธีกัลวานิกและการหล่อ การสึกหรอของเครื่องมือเพชรที่มีพันธะโลหะจะช้ากว่าเครื่องมือที่มีฤทธิ์กัดกร่อนมาก ซึ่งไม่เพียงแต่อธิบายได้จากความแข็งของเพชรหรือ CBN เท่านั้น แต่ยังรวมถึงความสามารถที่เพิ่มขึ้นในการยึดเกาะเครื่องมือเหล่านั้นด้วย แต่เมื่อแปรรูปเหล็กที่มีความแข็งแรงสูง พันธะไม่แข็งแรงเพียงพอ ดังนั้นการใช้เพชรและ CBN จึงเพิ่มขึ้น เพื่อเพิ่มแรงยึดเกาะของเม็ดเพชร เม็ดหลังจะถูกทำให้เป็นโลหะ จากนั้นจึงกดและเผาชั้นที่มีแบริ่งเพชร นอกจากฐานทองแดงดีบุกยอดนิยม M2-01 (M1) แล้ว สถาบันเคียฟแห่งวัสดุซุปเปอร์ฮาร์ด (ยูเครน) ยังใช้พันธะโลหะอีกสองประเภท: บนฐานทองแดงดีบุกโดยเติมเหล็กออกไซด์ (M3) และบน ฐานโคบอลต์ (MO3)
เอ็นแมกนีเซียม
ประกอบด้วยแมกนีไซต์ที่กัดกร่อนและแมกนีเซียมคลอไรด์ วงกลมบนพันธะนี้ต่างกัน เสื่อมสภาพเร็วและไม่สม่ำเสมอ และดูดความชื้นได้ ใช้สำหรับการบดแบบแห้ง ข้อได้เปรียบเพียงอย่างเดียวของพวงคือวงกลมเหล่านี้ทำงานโดยใช้ความร้อนเล็กน้อยของผลิตภัณฑ์แปรรูป ใช้กับผงขัดคาร์บอรันดัมหรืออิเล็กโทรคอรันดัม ข้อเสียประการหนึ่งของสารยึดเกาะแมกนีเซียมคือความแข็งแรงเชิงกลลดลงระหว่างการเก็บรักษาในระยะยาว
พันธะไกลพธาล
เป็นเรซินสังเคราะห์ที่ทำจากกลีเซอรอลและพาทาลิกแอนไฮไดรด์ ทำโดยการผสมเม็ดขัด (โดยปกติคือ KK สีเขียว) กับมอยส์เจอร์ไรเซอร์ แล้วตามด้วยเรซินกลิฟทาลิกบด หลังจากนั้นมวลจะถูกถูผ่านตาข่ายผ่านแม่พิมพ์และส่งไปยังเตาอบแห้ง สารกัดกร่อนที่ยึดติดด้วย Glypthal ใช้สำหรับการเจียรและการตกแต่งขั้นสุดท้าย เชื่อกันว่าความต้านทานต่อน้ำและความยืดหยุ่นมีมากกว่าสารกัดกร่อนที่ยึดด้วยเบกาไลท์ แต่ความแข็งแรงและความต้านทานความร้อนน้อยกว่า
พันธะเบกาไลท์
เป็นเรซินฟีนอลฟอร์มาลดีไฮด์เทียมในรูปแบบของเหลวหรือผง เมื่อใช้ในการขัดเงา กรดออกซาลิก อะลูมิเนียม/ดีบุก/โครเมียมออกไซด์ ฯลฯ จะถูกเติมลงในสารยึดเกาะ อาจเป็นเอ็นอินทรีย์ที่พบได้บ่อยที่สุด คุณสมบัติเชิงบวกของสารยึดเกาะเบกาไลท์คือความต้านทานการสึกหรอที่เพิ่มขึ้นและความสม่ำเสมอที่ดีขององค์ประกอบของเครื่องมือขัด ข้อเสีย ได้แก่ ความต้านทานความร้อนต่ำ ความเปราะบางที่เพิ่มขึ้นที่ 200° C ขึ้นไป และความต้านทานต่อสารเคมีต่ำ
พันธะวัลคาไนต์
วัสดุพื้นฐานคือยางเทียมที่ผ่านการวัลคาไนซ์ตามระดับความยืดหยุ่นและความแข็งที่แตกต่างกัน ผงเพชรมักถูกใช้เป็นสารขัดสำหรับสารยึดเกาะวัลคาไนต์ ข้อดีของเครื่องมือที่ใช้พันธะยางวัลคาไนต์คือมีความทนทานต่อการสึกหรออย่างมาก รวมถึงมีความยืดหยุ่นสูง ซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ถึงคุณภาพของพื้นผิวการตัดเฉือนที่ดีขึ้น พวกเขาไม่สูญเสียความแข็งและความแข็งแรงภายใต้อิทธิพลของอิมัลชันน้ำและในขณะเดียวกันก็ไม่สามารถต้านทานน้ำมันก๊าดได้ การยึดเกาะของล้อเหล่านี้มีความต้านทานความร้อนต่ำ (ประมาณ 160-200°C) ดังนั้นด้วยความดันและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นในระหว่างกระบวนการเจียร เม็ดขัดจึงถูกกดทับเข้าไปในการยึดเกาะบ้าง การตัดเสื่อมสภาพ และล้อก็เริ่มทำงานในลักษณะ เม็ดละเอียดกว่า
===
แหล่งที่มา:
1. www.studref.com
2. www.stroitelstvo-new.ru
3. www.arxipedia.ru
4. www.stroitelstvo-new.ru
5. ภาพถ่ายจากแค็ตตาล็อก Norton 2004
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
15 ตุลาคม 2019
ในบล็อก Sharpening ในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมามีบทความมากมายเกี่ยวกับการใช้งานเครื่องมือทำเล็บนี้และเครื่องมือทำเล็บอื่น ๆ ทางเลือกข้อดีและข้อเสีย หากคุณเลือกผลิตภัณฑ์จาก Stalex และ/หรือติดตามผลิตภัณฑ์ใหม่ของแบรนด์นี้ ข้อมูลจะเป็นประโยชน์กับคุณอย่างแน่นอน รับทราบ... หากคุณกำลังมองหาเครื่องมือที่มีชื่อแตกต่าง ให้ใส่ใจกับการเลือกบทความ และอย่าลืมอ่านข้อมูลจากส่วน "" ซึ่งไม่น่าจะพบได้จากที่อื่น
และโดยวิธีการ ลับตรงไหนครับ? เวิร์คช็อปของเราพร้อมให้บริการคุณเสมอ สะดวกสบาย. ทันที. ในเชิงคุณภาพ ช่างทำเล็บจากทั่วประเทศยูเครนใช้บริการของเรา
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
12 ตุลาคม 2019
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
http://www.site/
07 ตุลาคม 2019
เหล็กอ่อนเป็นเรื่องที่แตกต่างไปจากเดิมอย่างสิ้นเชิง ตามกฎแล้ว มีดเหล่านี้เป็นมีดราคาไม่แพง และมีคนไม่กี่คนที่ยินดีจ่ายเงินสำหรับการลับให้คมทั้งหมด โดยเลือกตัวเลือกงบประมาณที่ลดลง แต่วันนั้นจะน่าสนใจเมื่อเจ้าของมีดเลือกการลับระดับพรีเมี่ยม มีสถานที่สำหรับหมุนหินธรรมชาติอยู่แล้ว - ตั้งแต่ระยะเริ่มแรกไปจนถึงหินจบระดับหรือ
สำหรับเหล็กที่แข็งกว่า (เช่น) งานที่ทำจากหินธรรมชาติมักจะเริ่มต้นด้วยและสิ้นสุดด้วยหรือเหมือนกัน แน่นอนว่านี่เป็นเพียงการสรุปทั่วไปและไม่ได้คำนึงถึงชุดที่สมบูรณ์ซึ่งขึ้นอยู่กับเหนือสิ่งอื่นใด ขึ้นอยู่กับจุดประสงค์ของมีดและความปรารถนาของเจ้าของมีด
หากเราใช้เวลาปีที่แล้ว - ตั้งแต่ฤดูร้อนที่แล้วถึงฤดูร้อนนี้ หินสามก้อนก็กลายเป็นการค้นพบสำหรับฉัน - กระดานชนวนบราซิลสีเขียวและเบอร์กันดี (ฉันได้กล่าวไปแล้วข้างต้น) เช่นกัน หากอันแรกพร้อมกับหินตกแต่งอื่น ๆ ได้แก้ไขปัญหาทั้งหมดเกี่ยวกับการเสร็จสิ้นได้จริงรวมถึง สำหรับเหล็กอ่อนชนิดเดียวกัน ฉันคิดว่า Hindostan เป็นหนึ่งในหินตกแต่งที่ดีที่สุดสำหรับมีดทำครัว - ฉันชอบการตัดที่ดุดันและในเวลาเดียวกันที่ได้รับหลังจากใช้หินนี้
การใช้แผ่นหินบราซิลแบบเดียวกันบนเหล็กอ่อนทำให้สามารถถอด Llyn Idwall ออกจากชุดเหล่านี้ได้ ให้ตายเถอะ แต่ถึงกระนั้น - หินก้อนนี้ใช้งานได้อย่างน่าอัศจรรย์กับ M390! ฉันไม่เคยเสียใจที่ซื้อมัน
ฉันลับมีดทำครัวที่ทำจาก X30Cr13 ได้ค่อนข้างมากดังนั้นฉันจึงให้ความสำคัญกับปัญหานี้เป็นอย่างมาก มันบังเอิญว่าฉันใช้ Translucent Arkansas กับพวกเขากับเชฟเป็นหลัก หากฉันอยู่ในอารมณ์ ฉันก็สามารถทำมันได้ ซึ่งจะเพิ่มความทนทานอย่างมากและยืดอายุของมีดอย่างน้อยก็จนกว่าจะมีการแก้ไขครั้งแรก
ฉันเข้าใจความสงสัยของผู้อ่านทั้งหมดเกี่ยวกับการมีอยู่ของการชุบแข็งด้วยความเย็น แต่ตัวฉันเองเป็นเช่นนั้นจนกระทั่งฉันเข้าใจปัญหานี้โดยได้รับความได้เปรียบที่แข็งกระด้าง ก่อนที่ฉันจะลืม ฉันจะทราบ ณ จุดนี้ด้วยว่าใช่ การใช้กรดโอเลอิกในขั้นตอนนี้สมเหตุสมผลแล้ว (ดูลิงก์ท้ายบทความ) IMHO เฉพาะที่นี่เท่านั้นที่ต้องแยกแยะระหว่างโอลีนทางเทคนิคและเครื่องสำอางรวมถึงตรวจสอบความหนาของชั้นเมื่อใช้งาน นี่เป็นเรื่องส่วนตัว แต่เทคนิคโอลีนทำงานได้ดีขึ้นอย่างเห็นได้ชัด
การใช้คำว่า "ทำให้แข็ง" อย่างกล้าหาญ ฉันสังเกตว่าฉันสามารถคงความคมของมีดโกนเพิ่มขึ้นได้ (เมื่อมีดโกนขนที่แขน) เป็น 15 วันโดยไม่มีการแก้ไขใดๆ ฉันคิดว่าสำหรับงบประมาณ X30Cr13 ที่มีเงื่อนไข 50-52 HRC (ตามการแสดงผล) นี่เป็นผลลัพธ์ที่ดี
แต่นี่คือด้านที่สอง - ความเปราะบางของขอบเพิ่มขึ้นอย่างมากหลังจากหนึ่งสัปดาห์มีชิปปรากฏขึ้นแล้ว ที่น่าสนใจคือชิปที่นี่ค่อนข้างเพิ่มความดุดันซึ่งมีดที่มีผิวเคลือบ Arkansas แบบโปร่งแสงไม่สามารถอวดได้
การแก้ไขบน musat ทำงานได้ดีเพียงใดกับการชุบแข็ง? เขาเป็นเพื่อนที่ไม่ดี หลังจากใช้มูซัตไปแล้ว 2-3 กรณี คุณสามารถลืมเอฟเฟกต์การชุบแข็งใด ๆ ไปได้พร้อมกับการฟื้นฟูความคมของมีด จนกว่าจะถึงการลับครั้งต่อไปซึ่งอาจจะไม่ใช่เร็วๆ นี้
วันนี้หินที่ลึกลับที่สุดสำหรับฉันยังคงอยู่ หินทำงานค่อนข้างประณีต และทุกครั้งที่ฉันเลือกหินสำหรับตกแต่งขั้นสุดท้าย มือของฉันก็เลี่ยงมันไปเอง ฤดูกาลนี้ฉันต้องการรอโอกาสที่เหมาะสม เมื่อฉันมีมีดจากเหล็กที่แตกต่างกันพร้อมๆ กัน พร้อมเวลามากขึ้น และทดลองกับหินก้อนนี้ ตั้งแต่การเจียรใน Jasper ไปจนถึงการเจียรในฉาก
ฉันเล่นไสผมและตัดผมขณะห้อยมามากพอแล้ว แต่การเลือกชุดจะน่าสนใจมากสำหรับฉัน แม้ว่างานของ Jasper จะละเอียดอ่อน แต่ผลลัพธ์ที่ได้จะเป็นความก้าวร้าวที่ยอมรับได้
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
05 ตุลาคม 2019
ไม่ใช่เพราะฉันทำการวิเคราะห์สเปกตรัมของโลหะด้วยตาของฉัน แต่เพียงเพราะว่าที่นี่มีตัวเลือกไม่มากนัก และฉันไม่ค่อยเข้าใจคำศัพท์เกี่ยวกับ D2 ในแบบจำลองของจีนมากนัก
ขอให้มีวันดีๆ และมีดคมๆ นะทุกคน!
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
03 ตุลาคม 2019
ขอให้ทุกคนโชคดีและใช้เวลาของคุณให้ดี!
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
01 ตุลาคม 2019
27 กันยายน 2019
20 กันยายน 2019
ขอให้โชคดีและมีเครื่องมืออันคมชัดสำหรับทุกคน!
ZAT (ดนีปร์ ยูเครน)
17 กันยายน 2019
อย่างไรก็ตามฉันจะทำซ้ำ การลบมุมของรูที่ลึกเกินไปทำให้น้ำยาฆ่าเชื้อและน้ำสามารถแทรกซึมได้เมื่อฆ่าเชื้อเครื่องมือ เมื่อเวลาผ่านไป สนิมจะเกิดขึ้นซึ่งไม่เพียงแต่ละเมิดสภาพการทำงานของเครื่องมือที่ผ่านการฆ่าเชื้อในร้านเสริมสวยเท่านั้น แต่ยังสร้างปัญหาเกี่ยวกับการติดสกรูระหว่างการบำรุงรักษาเครื่องตัดในโรงลับคม
ใช่ ภาพถ่ายแสดงให้เห็นว่าเมื่อคลายเกลียวสกรู ช่องรูปกากบาทของมันก็ถูกฉีกออก ใช่น่าเสียดายสำหรับไขควง แต่ยังต้องเปลี่ยนสกรู - มันไม่ได้กดแน่นทำให้เกิดความตึงเครียดที่ไม่จำเป็นที่ระดับรูในสปริงซึ่งไม่ช้าก็เร็วจะนำไปสู่การแตกหักและการเปลี่ยนใหม่ .
ฉันชอบเครื่องมือนี้ ไม่มีคำถามที่จริงจัง ช่วยให้ช่างทำเล็บและช่างลับมีดมีรายได้ แต่รายละเอียดดังกล่าวซึ่งไม่มีนัยสำคัญเมื่อมองแวบแรก มักจะทำให้งานระคายเคือง หันเหความสนใจ และเมื่อให้บริการปัตตาเลี่ยน ทำให้เกิดค่าใช้จ่ายที่ไม่จำเป็นสำหรับทั้งช่างทำเล็บเองและผู้ลับคม...
จากการลับคมเครื่องมือมาหลายปี บางครั้งฉันเจอสถานการณ์เมื่อทำงานกับมีดปอกแบบคลาสสิก เมื่อลูกค้าของฉันไม่สามารถเลือกสิ่งที่พวกเขาต้องการจากมีดดังกล่าวได้ในทันที วันนี้ฉันตัดสินใจพูดถึงทางเลือกอื่นนอกเหนือจากมีดหั่นผักทั่วไป - เครื่องปอกผัก Victorinox 7.6075.4 ซึ่งทำงานในครัวที่บ้านของฉันมานานกว่าหนึ่งปี และมันทำงานได้สำเร็จ
ฉันจะไม่ลงลึกเกี่ยวกับมีดโดยละเอียด แต่จะทราบเพียงสั้น ๆ ว่า Victorinox เป็น บริษัท สวิสที่มีชื่อเสียงซึ่งเชี่ยวชาญด้านการผลิตมีดทุกประเภท จากซีรีส์เครื่องปอกผักที่ฉันเลือก บริษัทมีมีดหลายสีให้เลือก ในกรณีของฉัน มันคือด้ามจับสีเขียวที่ทำจาก fibrox ตามหลักการแล้ว หากมีดใช้งานได้กลางแจ้ง ก็ควรเลือกสีด้ามจับอื่นจะดีกว่า เมื่อมีดจะมองเห็นได้ชัดเจนกว่าบนพื้นหญ้าสีเขียว
มีด Victorinox 7.6075.4 มาพร้อมกับใบมีดสแตนเลสที่ทำงานในสองทิศทาง - เมื่อทำความสะอาดเข้าหาตัวคุณและอยู่ห่างจากตัวคุณ ด้านบนมีส่วนที่ยื่นออกมาสำหรับเอาเมล็ดออก พูดตามตรงฉันไม่เคยใช้มัน หากผู้อ่านสนใจคุณสมบัติที่ละเอียดและครบถ้วนแล้วละก็ Googleเพื่อช่วย - จุดประสงค์ของการรีวิวคือเพื่อแสดงความสามารถของเครื่องปอกผัก Victorinox 7.6075.4 และไม่ขายมีดนี้ให้คุณ
ดังนั้นหากเห็นด้วยกับสุภาษิตชื่อดังที่ว่า "เห็นครั้งเดียวดีกว่าได้ยินเจ็ดครั้ง"แล้วฉันจะไม่ขยายสถานการณ์และจะเข้าสู่ส่วนแรกของคำพูดทันที
1. ปอกมันฝรั่ง ไม่มีปัญหา. เปลือกที่ตัดด้วยมีดมีความบางมากและสามารถมองเห็นได้แม้ในที่แสงน้อย ฉันขอเตือนคุณเผื่อไว้ว่างานทั้งหมดที่นำเสนอในรูปถ่ายนั้นทำด้วยมีดที่ใช้งานมานานกว่าหนึ่งปี
2. ปอกแครอท? ไม่มีปัญหา. มันยากกว่าดังนั้นกระบวนการจึงเกิดขึ้นเร็วและง่ายกว่าในตัวอย่างกับมันฝรั่ง
3. ปอกแตงกวา แน่นอนว่าแตงกวานั้นอร่อย สด และไม่ปวกเปียก อย่างไรก็ตาม มันควรจะเป็นอะไรอีกล่ะ? มีด Victorinox 7.6075.4 ไม่ทันสังเกตและทำงานได้อย่างสมบูรณ์แบบ
4. ปอกแอปเปิ้ล แอปเปิ้ลค่อนข้างนุ่มและหวาน เครื่องปอกผัก Victorinox 7.6075.4 อาจแปลกใจที่ทำความสะอาดได้เร็วแค่ไหน ใช่แล้ว ก่อนทำความสะอาดก็ผ่าครึ่งก่อน ในตัวอย่างถัดไป ฉันจะไม่ทำสิ่งนี้อีกต่อไป))
5. ทำความสะอาดมะเขือเทศสด หรือที่เรียกกันทั่วไปว่ามะเขือเทศ มะเขือเทศสีชมพู : ฉ่ำ สุก นุ่ม หวานแน่นอน มันเป็นเรื่องน่าเสียดายที่ต้องทำความสะอาดมัน ที่นี่ฉันต้องคนจรจัดอีกต่อไป - ใช้เวลาประมาณ 30-40 วินาที
6. หั่นแตงกวาเขียว? ไม่มีอะไรจะง่ายไปกว่านี้แล้ว ด้วย Victorinox 7.6075.4 แม้แต่เด็กก็สามารถรับมือกับงานนี้ได้ อย่างไรก็ตาม ที่ปอกผักมีใบมีดที่ปลอดภัย และฉันนึกไม่ออกเลยว่ามันสามารถหั่นตัวเองได้อย่างไร
ด้านล่างในภาพคือจานใบเดียวกันแต่คนละมุมเท่านั้น และถ้าคุณต้องการม้วนแตงกวาก็อาจใช้เวลานานกว่าในรูปถ่ายที่นำเสนอ
ฉันอยากจะปอกกีวีด้วย แต่ไม่ได้อยู่ในตู้เย็น... อย่างไรก็ตาม ฉันคิดว่าหกตัวอย่างก็เพียงพอแล้วสำหรับผู้อ่านที่จะสร้างความประทับใจต่อมีดปอกผัก Victorinox 7.6075 และความสามารถของมัน
ฉันจะเสริมว่ามีดทำความสะอาดง่าย โลโก้ (หลังจากใช้งานเกือบปี) ยังไม่ได้ถูกลบออกจากด้ามจับ และตัวมีดเองก็หยั่งรากในครัวที่บ้านกลายเป็นผู้ช่วยที่ดีของผักคู่หนึ่ง มีดที่มีใบมีดปกติ
ฉันจะว่าอย่างไรได้? ความคมของมีดทำครัวเป็นสิ่งที่ทรงพลัง ซึ่งไม่เพียงแต่ความสะดวกสบายในการทำงานเท่านั้น แต่ยังประหยัดเวลาซึ่งเป็นสิ่งที่มีค่าที่สุดในปัจจุบันอีกด้วย ก่อนหน้านี้ Sharpening Blog ได้ตีพิมพ์บทความวิจารณ์พร้อมตัวอย่างอุปกรณ์เชิงพาณิชย์ที่ดีที่สุดสำหรับการลับมีด ซึ่งจะช่วยให้คุณลับมีดจนโกนขนบนแขนได้โดยไม่ต้องยุ่งยากมากนัก
และถ้าคุณหรือครอบครัวของคุณทำอาหารที่บ้าน ข้อมูลนี้จะน่าสนใจสำหรับคุณอย่างแน่นอน - อ่านบทความ ""...
ฉันเข้าใจได้เมื่อสิ่งนี้จำเป็นจริงๆ เช่น การตัดผมของผู้ชาย แต่ฉันไม่เข้าใจว่าทำไมช่างทำผมบางคนถึงชอบเครื่องแบบนี้เมื่อตัดผมของผู้หญิง
กรรไกรตัดผมมีรูปทรงที่ซับซ้อนซึ่งออกแบบมาเพื่อดำเนินการทางเทคโนโลยีต่างๆ มีการเลือกมุมลับบางมุมไว้ด้วย การลับคมเองทำให้ใบมีดของกรรไกรตัดผมมีความคมมาก - นี่ไม่ใช่แค่คุณสมบัติของกรรไกรและเหล็กที่ใช้ทำเท่านั้นการจำแนกประเภทของเครื่องเหลา แต่ยังรวมถึงความจำเป็นในการตัดผมด้วยกรรไกรดังกล่าวให้สมบูรณ์แบบ แม่นยำและสม่ำเสมอ โดยไม่สร้างความเสียหายให้กับเส้นผมแต่ละเส้น
ปัตตาเลี่ยนทำงานบนหลักการที่แตกต่างไปจากเดิมอย่างสิ้นเชิง และไม่ตัดผม แต่จะสับผมโดยทิ้งผมแตกปลายไว้ นั่นคือถ้าการตัดผมนั้นรวมอยู่ด้วย ควรช่วยคุณไม่ให้ผมแตกปลาย จากนั้นในเวลาตัดผม คุณกำลังทำให้สถานการณ์เลวร้ายลงเมื่อผมที่สับแตกปลาย
ฉันเข้าใจสิ่งที่คุณคิด แต่ไม่จำเป็นต้องเปรียบเทียบการตัดผมสั้นแบบประหยัดสำหรับผู้ชายกับทรงผมของผู้หญิงซึ่งมีความยาวผมไม่เกิน 60-70 ซม. หากผู้ชายตัดผมเดือนละครั้ง บางครั้งผู้หญิงก็ตัดผมทุกๆ 6-8 เดือน . ในกรณีแรก พวกเขาจะตัดผมเก่าที่แยกออกให้เหลือความยาว 1-1.5 ซม. (คุณอาจไม่ได้สังเกตเห็นสภาพของมันด้วยซ้ำ)
ในตัวอย่างการตัดผมของผู้หญิงด้วยปัตตาเลี่ยน คุณจะต้องใช้เวลานานกว่าหกเดือนและความยาวของเส้นผมในกรณีนี้จะเพิ่มขึ้นโดยเฉลี่ย 1-1.5 ซม. ต่อเดือน ผมแตกปลายของคุณจะเป็นอย่างไรใน 3 หรือ 4 เดือนเมื่อคุณได้รับเชิญไปงานวันเกิดเพื่อนของคุณ?
ตกลง. คุณไม่สามารถตัดผมจากช่างทำผมฝีมือดีที่ทำงานด้วยเครื่องมือคุณภาพมาเป็นเวลานานได้ แต่ความเสี่ยงในการตัดผมจากสไตลิสต์ชั้นนำจากร้านทำผมชั้นประหยัดที่ใกล้ที่สุดนั้นสมเหตุสมผลเพียงใด เมื่อใช้เครื่องตัดผมราคาไม่แพง เขาบังคับให้คุณมาหาเขาเดือนแล้วเดือนเล่าเพื่อตัดผมที่แตกออกและสร้างความเสียหายอีกครั้งในช่วง ตัดผม?
อย่างไรก็ตาม เช่นเดียวกับการตัดผมของผู้ชาย การตัดผมที่ดีจากช่างทำผมที่ดีจะมองเห็นได้แม้หลังจากผ่านไป 2-3 เดือนโดยไม่ต้องจัดแต่งทรงผมเลย และคุณโชคดีถ้าคุณได้พบอาจารย์เช่นนี้ เขาอาจจะไม่มีสิ่งที่เรียกว่าแขวนอยู่บนผนังของเขา ประกาศนียบัตรจากหลักสูตร การสัมมนา หรือนิทรรศการพิเศษประจำปี แต่เขารู้จักธุรกิจของเขา ซึ่งผลลัพธ์ที่คุณจะสังเกตได้ไม่เพียงแค่ลุกขึ้นจากเก้าอี้ทำผมเท่านั้น แต่หลังจากการทำงานของเขาไม่กี่เดือนด้วย
ขอบอกอีกว่ากรรไกรฆ่าเชื้อได้ง่ายหมด ส่วนการฆ่าเชื้อบล็อคมีดของเครื่องตัดผมก็คือการเช็ดตัวด้วยผ้าเช็ดปากชุบแอลกอฮอล์ จำนวนสูงสุดที่เป็นไปได้คือสเปรย์ละอองของสารฆ่าเชื้อ
แต่ในกรณีนี้ การฉีดพ่นจะเกิดขึ้นเฉพาะบนพื้นผิวด้านนอกเท่านั้น ในขณะที่พื้นผิวด้านในมีเพียงสารหล่อลื่นเท่านั้น เพื่อปกป้องบล็อคมีดจากความร้อนสูงเกินไปและการทื่ออย่างรวดเร็ว
น้ำมันเครื่องที่ใช้หล่อลื่นยังคงอยู่บนมีดและซึมเข้าสู่เส้นผม ซึ่งอาจทำให้ผมเสียและต้องใช้มาส์กและครีมนวดผมแบบพิเศษเพิ่มเติม
บนอินเทอร์เน็ตฉันไม่พบภาพถ่ายมาโครของเส้นผมที่เหลืออยู่หลังจากตัดด้วยปัตตาเลี่ยน - บางทีผู้ผลิตปัตตาเลี่ยนก็ไม่ต้องการทำให้ผู้ซื้อผลิตภัณฑ์ของตนตกใจ แต่มีภาพถ่ายของการตัดดังกล่าวด้วยมีดโกนหนวดไฟฟ้าที่ใช้สำหรับโกน ใช่มันไม่เหมือนกัน แต่มันช่วยให้คุณรู้ว่าเกิดอะไรขึ้นที่ปลายผมด้วยปัตตาเลี่ยน - มันอาจจะดีกว่าเล็กน้อยหรือแย่กว่าเล็กน้อยกว่าที่แสดงในรูปภาพในชื่อ บทความนี้.
ลองมองอีกครั้ง ภาพถ่ายมาโครที่ถ่ายด้วยกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแสดงส่วนของเส้นผม ทางด้านซ้าย - ทำด้วยมีดโกนตรง ทางด้านขวา - ถูกตัดออกด้วยมีดโกนหนวดไฟฟ้า
ภาพถ่ายที่คล้ายกันได้แสดงไว้ในบล็อกเกี่ยวกับการลับคมแล้ว ดูในบทความ "" ซึ่งน่าสนใจแม้กระทั่งสำหรับผู้ที่ไม่สนใจปัญหานี้ คุณยังสามารถค้นหาข้อมูลที่เป็นประโยชน์พร้อมตัวอย่างผมเสียได้ในบทความ "" หากคุณต้องการมีผมที่ดีและสวยงามฉันขอแนะนำให้คุณใส่ใจกับวัสดุเหล่านี้อย่างใกล้ชิด
ขอขอบคุณสำหรับความสนใจของคุณ!
รูปถ่าย: www.canyouactually.com
การกำหนด
คำอธิบาย
ใช้เหล็ก 12х18Н10Т: สำหรับการผลิตการตีขึ้นรูปชิ้นส่วนวิศวกรรมเครื่องกลทั่วไป ชิ้นส่วนอุปกรณ์เคมี ชิ้นส่วนที่ทำงานที่อุณหภูมิสูงถึง +600 °C; เครื่องเชื่อมและภาชนะที่ใช้ในสารละลายเจือจางของกรดไนตริก อะซิติก กรดฟอสฟอริก สารละลายด่างและเกลือ ชิ้นส่วนที่ทำงานภายใต้ความกดดันที่อุณหภูมิตั้งแต่ -196 ถึง +600 °C และต่อหน้าสื่อที่มีฤทธิ์รุนแรงสูงถึง +350 °C ชิ้นส่วนการผลิตเครื่องบิน สินค้าอุปโภคบริโภคในครัวเรือน อุปกรณ์และชิ้นส่วนในอุตสาหกรรมอาหาร การเชื่อมต่ออุปกรณ์ที่ทำงานในสภาพแวดล้อมที่มีกัมมันตภาพรังสีและสัมผัสกับสภาพแวดล้อมที่รุนแรง เป็นชั้นหุ้มในการผลิตแผ่นป้องกันการกัดกร่อนสองชั้นรีดร้อน แหวนรีดแข็งสำหรับวัตถุประสงค์ต่าง ๆ และแหวนเชื่อมจากแผ่นที่ทำโปรไฟล์โดยการเสียรูปแบบหมุนสำหรับอุปกรณ์วิศวกรรมไฟฟ้าและอุปกรณ์อุตสาหกรรมเคมี เหล็กแผ่นรีดเย็นและโปรไฟล์โค้งงอที่มีไว้สำหรับการผลิตผิวหนังและโครงสำหรับตัวถังรถยนต์นั่งส่วนบุคคล แผ่นโลหะที่มีความหนาตั้งแต่ 40 มม. ถึง 160 มม. ใช้ในการผลิตชิ้นส่วนและโครงสร้างการต่อเรือที่ทำงานในสภาวะน้ำทะเล เชือกวางคู่และสามสำหรับสภาพการทำงานพิเศษ ท่อรีดเย็นดึงเย็นและรีดร้อนไร้รอยต่อสำหรับท่อและอุปกรณ์คุณภาพสูง ตะแกรงทอลวดทอลายทแยง ใช้เป็นวัสดุเสริมแรงในการผลิตเหล็กแผ่นใยหิน สำหรับแยกของแข็งจำนวนมากตามขนาดเมล็ดพืช การกรอง และวัตถุประสงค์อื่น ๆ ลวดสปริงมีไว้สำหรับการผลิตสปริงทรงกระบอกที่ทำงานในอากาศและสภาพแวดล้อมที่รุนแรง (น้ำทะเล สารละลายเกลือและคลอรีน ไอน้ำทะเล ในภูมิอากาศเขตร้อน) ที่อุณหภูมิตั้งแต่ -253 ° C ถึง +300 ° C และใช้ในซีลกังหัน วาล์วนิรภัย ปั๊ม ตัวควบคุม คอมเพรสเซอร์ สปริงบิด; แผ่น bimetallic ที่มีโลหะผสมอลูมิเนียม AMg6 มีไว้สำหรับการผลิตอะแดปเตอร์แบบแบนเพื่อวัตถุประสงค์ทั่วไป ท่อหล่อแบบแรงเหวี่ยงที่ใช้เป็นส่วนประกอบในอุปกรณ์ของอุตสาหกรรมโลหะวิทยา วิศวกรรมเครื่องกล แก้ว เซรามิก การทำเหมืองแร่และการแปรรูปปิโตรเคมี รวมถึงมีไว้สำหรับการผลิตช่องว่างและชิ้นส่วนที่ใช้ในองค์ประกอบของผลิตภัณฑ์ในอุตสาหกรรมการบินและนิวเคลียร์
บันทึก
เหล็กทนต่อการกัดกร่อน ทนความร้อน และทนความร้อน
เหล็กโครเมียม-นิกเกิลเสถียรระดับออสเทนนิติก
อุณหภูมิการทำงานสูงสุดในระยะยาวที่แนะนำคือ +800 °C
อุณหภูมิการทำงานสูงสุดที่แนะนำเป็นระยะเวลานานมากคือ +600 °C
อุณหภูมิของการเกิดเกล็ดที่รุนแรงในอากาศคือ 850 °C
มาตรฐาน
| ชื่อ | รหัส | มาตรฐาน |
|---|---|---|
| ผลิตภัณฑ์รีดยาวและมีรูปร่าง | บี22 | GOST 1133-71, GOST 2590-2006, GOST 2879-2006 |
| วิธีการทดสอบ บรรจุุภัณฑ์. การทำเครื่องหมาย | B09 | GOST 11878-66 |
| ลวดเหล็กโลหะผสม | B73 | GOST 18143-72, TU 3-230-84, TU 3-1002-77, TU 14-4-867-77 |
| การขึ้นรูปโลหะ การตีขึ้นรูป | B03 | GOST 25054-81, OST 108.109.01-92, OST 5R.9125-84, OST 26-01-135-81, TU 108.11.930-87, TU 14-1-1530-75, TU 14-1-2902 -80, มธ. 108.11.917-87, ST TsKBA 010-2004 |
| ริบบิ้น | B34 | GOST 4986-79, TU 3-703-92, TU 14-1-1073-74, TU 14-1-1370-75, TU 14-1-1774-76, TU 14-1-2192-77, TU 14 -1-2255-77, มธ. 14-1-3166-81, มธ. 14-1-4606-89, มธ. 14-1-652-73, มธ. 14-1-3386-82 |
| แผ่นและแถบ | B33 | GOST 5582-75, GOST 7350-77, GOST 10885-85, GOST R 51393-99, TU 108-1151-82, TU 108-930-80, TU 14-105-451-86, TU 14-1-1150 -74, มธ. 14-1-1517-76, มธ. 14-1-2186-77, มธ. 14-1-2476-78, มธ. 14-1-2542-78, มธ. 14-1-2550-78, มธ. 14 -1-2558-78, มธ. 14-1-2675-79, มธ. 14-1-3199-81, มธ. 14-1-3720-84, มธ. 14-1-394-72, มธ. 14-1-4114- 86, มธ. 14-1-4262-87, มธ. 14-1-4364-87, มธ. 14-1-4780-90, มธ. 14-1-5040-91, มธ. 14-1-5041-91, มธ. 14- 1-867-74, มธ. 14-229-277-88, มธ. 14-138-638-93, มธ. 14-1-3485-82, มธ. 05764417-038-95, มธ. 14-1-4212-87 |
| B30 | GOST 5632-72 | |
| ผลิตภัณฑ์รีดยาวและมีรูปร่าง | B32 | GOST 5949-75, GOST 7417-75, GOST 8559-75, GOST 8560-78, GOST 14955-77, GOST 18907-73, OST 1 90224-76, OST 1 90365-85, TU 14-1-686-88 , มธ. 14-1-1534-76, มธ. 14-1-1673-76, มธ. 14-1-2142-77, มธ. 14-1-2537-78, มธ. 14-1-2972-80, มธ. 14-1 -3564-83, มธ. 14-1-3581-83, มธ. 14-1-377-72, มธ. 14-1-3818-84, มธ. 14-1-3957-85, มธ. 14-1-5039-91, มธ. 14-1-748-73, มธ. 14-11-245-88, มธ. 14-131-1110-2013, มธ. 14-1-1271-75 |
| ท่อเหล็กและชิ้นส่วนเชื่อมต่อสำหรับพวกเขา | บี62 | GOST 9940-81, GOST 9941-81, GOST 11068-81, GOST 14162-79, GOST 19277-73, TU 14-159-165-87, TU 14-3-1109-82, TU 14-3-1120- 82, มธ. 14-3-1574-88, มธ. 14-3-308-74, มธ. 14-3-769-78, มธ. 1380-001-08620133-93, มธ. 14-159-249-94, มธ. 14- 159-259-95, TU 1380-001-08620133-05, TU 14-158-135-2003, TU 14-3R-110-2009, TU 14-3R-115-2010, TU 14-131-880-97 , มธ. 14-225-25-97, มธ. 14-158-137-2003, มธ. 95.349-2000, มธ. 14-3-1654-89, มธ. 1333-003-76886532-2014 |
| ชิ้นส่วนและส่วนประกอบทั่วไปสำหรับเครื่องจักรและกลไกต่างๆ | G11 | GOST อาร์ 50753-95 |
| มาตรฐานการคำนวณและการออกแบบ | B02 | เพลงประกอบละคร 1 00154-74 |
| การจำแนกประเภท ระบบการตั้งชื่อ และบรรทัดฐานทั่วไป | ใน 20 | OST 1 90005-91 |
| ช่องว่าง ช่องว่าง แผ่นคอนกรีต | วันที่ 21 | OST 1 90176-75 |
| ช่องว่าง ช่องว่าง แผ่นคอนกรีต | B31 | OST 3-1686-90, OST 95-29-72, OST 1 90241-76, OST 1 90284-79, OST 1 90342-83, OST 1 90393-90, OST 1 90397-91, OST 1 90425-92, มธ. 3-1083-83, มธ. 14-105-495-87, มธ. 14-1-1214-75, มธ. 14-1-1924-76, มธ. 14-132-163-86, มธ. 14-1-3844- 84, มธ. 14-1-4434-88, มธ. 14-1-565-84, มธ. 14-1-632-73, มธ. 14-1-685-88, มธ. 14-133-139-82, มธ. 14- 3-770-78, มธ. 14-1-3129-81 |
| การเชื่อมและตัดโลหะ การบัดกรีโลดโผน | B05 | OST 95 10441-2002, มธ. 14-1-656-73 |
| การแปรรูปโลหะด้วยความร้อนและเคมีความร้อน | B04 | STP 26.260.484-2004, ST TsKBA 016-2005 |
| แผ่นและแถบ | B53 | มธ. 1-9-1021-84, มธ. 1-9-1-84, มธ. 1-9-556-79, มธ. 1-9-1021-2008 |
| ตาข่ายโลหะ | บี76 | อ.14-4-1569-89 อ.14-4-1561-89 อ.14-4-507-99 |
| เชือกเหล็ก | B75 | มธ.14-4-278-73 |
องค์ประกอบทางเคมี
| มาตรฐาน | ค | ส | ป | มน | Cr | ศรี | นิ | เฟ | ลูกบาศ์ก | เอ็น | วี | โม | ว | โอ |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| มธ. 1333-003-76886532-2014 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| อ.14-1-3844-84 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 10-11 | ที่เหลือ | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| มธ.14-1-632-73 | 0.08-0.12 | ≤0.015 | ≤0.015 | 1-2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | ≤0.25 | - | - | - | - | - |
| GOST 19277-73 | ≤0.12 | ≤0.015 | ≤0.015 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | ≤0.25 | - | - | - | - | - |
| อ.14-1-3581-83 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.03 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.3 | ≤0.2 | - |
| มธ.14-1-656-73 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | 1-2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | ≤0.4 | ≤0.02 | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | ≤0.006 |
| มธ.14-1-748-73 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.04 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| มธ.3-1002-77 | 0.09-0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | 1.5-2 | 17-18 | ≤0.8 | 10-11 | ที่เหลือ | ≤0.4 | - | ≤0.2 | ≤0.5 | ≤0.2 | - |
| มธ. 14-158-137-2003 | ≤0.12 | ≤0.02 | ≤0.035 | ≤2 | 17-19 | ≤0.8 | 9-11 | ที่เหลือ | - | - | - | - | - | - |
เฟ- พื้นฐาน.
ตาม GOST 5632-72, TU 108-930-80 และ TU 14-1-748-73 เนื้อหา Ti % = 5C% - 0.8% สำหรับชิ้นส่วนเครื่องบิน ปริมาณ Mo % ≤ 0.30%
อ้างอิงจาก TU 14-1-2902-80 ปริมาณ Ti% = 5(C-0.02)% - 0.7% ตามคำขอของผู้บริโภค เนื้อหา Mn สามารถตั้งค่าเป็น ≤ 1.0%
อ้างอิงจาก TU 14-1-2186-77 และ TU 3-1002-77 Ti เนื้อหา % = 5(C-0.02) % - 0.7%
อ้างอิงจาก TU 14-158-137-2003 เนื้อหา Ti% = 5C% - 0.7% อนุญาตให้แนะนำซีเรียมและโลหะหายากอื่น ๆ ในอัตรา 0.2-0.3% ซึ่งไม่ได้ถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ทางเคมี
ตามมาตรฐาน TU 14-1-686-88 มีการกำหนดองค์ประกอบทางเคมีสำหรับเหล็ก12H18Н10Т-ВД ปริมาณ Ti% = 5(C-0.2)% - 0.7% การเบี่ยงเบนจากเนื้อหาขององค์ประกอบในองค์ประกอบทางเคมีของเหล็กที่ไม่ได้กำหนดโดยข้อกำหนดทางเทคนิค - ตาม GOST 5632
ตาม GOST 19277-73 มีการกำหนดองค์ประกอบทางเคมีสำหรับเหล็ก12х18Н10Т-ВД; เกรดเหล็ก 12х18Н10Т ต้องมีองค์ประกอบทางเคมีตาม GOST 5632 ค่าเบี่ยงเบนสูงสุดในองค์ประกอบทางเคมีเป็นไปตาม GOST 5632 เศษส่วนมวลของไทเทเนียมในเหล็ก 12х18Н10Т และ 12х18Н10Т-ВД ควรเป็น Ti % = 5(С-0.02) % - 0 .7%.
ตาม TU 14-3R-115-2010 เศษส่วนมวลของไทเทเนียมในเหล็ก 08H18Н10Т ควรเป็น Ti% = 5С% - 0.7% แต่ไม่น้อยกว่า 0.30%
ตามมาตรฐาน TU 14-1-3581-83 มีการกำหนดองค์ประกอบทางเคมีสำหรับเหล็ก 12H18Н10Т-ВД เนื้อหา Ti% = 5C% - 0.8%
ตามมาตรฐาน TU 14-1-632-73 องค์ประกอบทางเคมีถูกกำหนดไว้สำหรับเกรดเหล็ก12H18Н10Т-ВД ปริมาณไทเทเนียม Ti = (C-0.02)x5%-0.7% อนุญาตให้มีการเบี่ยงเบนจากมาตรฐานองค์ประกอบทางเคมีในผลิตภัณฑ์สำเร็จรูป: คาร์บอน -0.10%, แมงกานีส -0.30%, ฟอสฟอรัส +0.0050%
ลักษณะทางกล
| ส่วน มม | s T |s 0.2, MPa | σ B, MPa | d5,% | วันที่ 4 | วัน 10 | ใช่, % | กิโลจูล/เมตร 2, กิโลจูล/เมตร 2 | ความแข็งของบริเนล, MPa |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ท่อขนาดเล็ก (คาปิลลารี) ผ่านการอบร้อนหรืองานเย็นตามที่จัดส่งตาม GOST 14162-79 | ||||||||
| - | ≥549 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| ท่อไร้รอยต่อสำหรับท่อน้ำมันและเชื้อเพลิง ผ่านการอบร้อนตาม GOST 19277-73 | ||||||||
| - | ≥549 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| - | 225-315 | 550-650 | 46-74 | - | - | 66-80 | 215-372 | - |
| การไล่ระดับตัวบ่งชี้คุณสมบัติของชิ้นส่วนที่ผ่านการอบร้อนแล้วตาม OST 1 90005-91 | ||||||||
| - | - | 540-800 | - | - | - | - | - | - |
| ≥246 | ≥520 | ≥37 | - | - | - | - | - | |
| สินค้ายาว. ดับร้อน 1,050-1100 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ | ||||||||
| - | 135-205 | 390-440 | 30-42 | - | - | 60-70 | 196-353 | - |
| ช่องว่าง (การตีขึ้นรูปและการประทับตรา) ตามมาตรฐาน OST 95-29-72 ในเงื่อนไขการจัดส่ง: การออสเทนไนซ์ที่ 1,020-1100 °C ระบายความร้อนด้วยน้ำหรืออากาศ | ||||||||
| ≥186 | ≥372 | - | - | - | - | - | - | |
| สินค้ายาว. ดับร้อน 1,050-1100 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ | ||||||||
| - | 135-205 | 380-450 | 31-41 | - | - | 61-68 | 215-353 | - |
| ≤60 | ≥196 | ≥490 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | 121-179 |
| สินค้ายาว. ดับร้อน 1,050-1100 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ | ||||||||
| - | 120-205 | 340-410 | 28-38 | - | - | 51-74 | 196-358 | - |
| ช่องว่างสำหรับอุปกรณ์ท่อตามมาตรฐาน ST TsKBA 016-2005 การแข็งตัวในน้ำหรือในอากาศตั้งแต่ 1,020-1100 °C (เวลาในการจับยึด 1.0-1.5 นาที/มม. ของหน้าตัดที่ใหญ่ที่สุด แต่ไม่น้อยกว่า 0.5 ชั่วโมง) | ||||||||
| 60-100 | ≥196 | ≥490 | ≥39 | - | - | ≥50 | - | 121-179 |
| สินค้ายาว. ดับร้อน 1,050-1100 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ | ||||||||
| - | 120-195 | 270-390 | 27-37 | - | - | 52-73 | 245-353 | - |
| ช่องว่างสำหรับอุปกรณ์ท่อตามมาตรฐาน ST TsKBA 016-2005 การแข็งตัวในน้ำหรือในอากาศตั้งแต่ 1,020-1100 °C (เวลาในการจับยึด 1.0-1.5 นาที/มม. ของหน้าตัดที่ใหญ่ที่สุด แต่ไม่น้อยกว่า 0.5 ชั่วโมง) | ||||||||
| 100-200 | ≥196 | ≥490 | ≥38 | - | - | ≥40 | - | 121-179 |
| สินค้ายาว. ดับร้อน 1,050-1100 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ | ||||||||
| - | 120-195 | 265-360 | 20-38 | - | - | 40-70 | 255-353 | - |
| ช่องว่างสำหรับอุปกรณ์ท่อตามมาตรฐาน ST TsKBA 016-2005 การแข็งตัวในน้ำหรือในอากาศตั้งแต่ 1,020-1100 °C (เวลาในการจับยึด 1.0-1.5 นาที/มม. ของหน้าตัดที่ใหญ่ที่สุด แต่ไม่น้อยกว่า 0.5 ชั่วโมง) | ||||||||
| 200 | ≥196 | ≥490 | ≥35 | - | - | ≥40 | - | 121-179 |
| แหวนรีดแข็งในสภาพการจัดส่งตาม OST 1 90224-76 แข็งตัวในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ ตั้งแต่ 1050-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| เทปงานเย็น ตามมาตรฐาน TU 14-1-1073-74 | ||||||||
| - | - | ≥834 | - | ≥5 | - | - | - | - |
| แผ่นรีดเย็น 0.05-2.00 มม. ตามมาตรฐาน GOST 4986-79 การดับในน้ำหรืออากาศตั้งแต่ 1050-1080 °C (ตัวอย่าง) | ||||||||
| 0.2-2 | - | ≥530 | - | ≥35 | - | - | - | - |
| 0.2 | - | ≥530 | - | ≥18 | - | - | - | - |
| แถบรีดเย็นที่ผ่านการอบร้อนพร้อมพื้นผิวแกะสลักโดยไม่มีการอบคืนตัว ตามที่จัดส่งตามมาตรฐาน TU 14-1-652-73 | ||||||||
| 0.1-0.8 | - | ≥529 | - | ≥35 | - | - | - | - |
| แผ่นรีดร้อน (1.5-3.9 มม.) และแผ่นรีดเย็น (0.7-3.9 มม.) ตาม GOST 5582-75 ไม่มีการบำบัดความร้อน | ||||||||
| ≤3.9 | - | 880-1080 | ≥10 | - | - | - | - | - |
| ≤3.9 | - | ≥740 | ≥25 | - | - | - | - | - |
| แผ่นรีดร้อน (1.5-3.9 มม.) และแผ่นรีดเย็น (0.7-3.9 มม.) ตาม GOST 5582-75 แข็งตัวในน้ำหรืออากาศตั้งแต่ 1,050-1,080 °C | ||||||||
| - | ≥250 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| ≥205 | ≥530 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| แผ่นรีดร้อน (4.0-50.0 มม.) และแผ่นรีดเย็น (4.0-5.0 มม.) ตาม GOST 7350-77 แข็งตัวในน้ำหรืออากาศตั้งแต่ 1000-1080 °C | ||||||||
| - | ≥235 | ≥530 | ≥38 | - | - | - | - | - |
| แผ่นรีดเย็น (0.7-5.0 มม.) และแผ่นรีดร้อน (3.0-6.0 มม.) ทำจากเหล็ก 12H18Н10Т ในสภาพการจัดส่งตามมาตรฐาน TU 14-1-2476-78 แข็งตัวในน้ำหรืออากาศตั้งแต่ 1,050-1,080 °C | ||||||||
| - | - | ≥540 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| การตีขึ้นรูปชิ้นส่วนที่ทนทานต่อ MCC ดับที่อุณหภูมิ 1,000-1,050 °C ในน้ำมัน น้ำ หรืออากาศ | ||||||||
| 100-300 | ≥196 | ≥510 | ≥38 | - | - | ≥45 | - | 121-179 |
| 60-100 | ≥196 | ≥510 | ≥39 | - | - | ≥50 | - | 121-179 |
| 60 | ≥196 | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | 121-179 |
| การตีขึ้นรูป ดับในน้ำหรืออากาศได้ตั้งแต่ 1050-1100 °C | ||||||||
| 1000 | ≥196 | ≥510 | ≥35 | - | - | ≥40 | - | - |
| การตีขึ้นรูป ดับในอากาศตั้งแต่ 1,050-1100 °C ระบายความร้อนด้วยน้ำมันหรือน้ำ | ||||||||
| ≥196 | ≥540 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| ลวดสปริงของกลุ่ม B (ความแข็งแรงสูง) และ VO (ความแข็งแรงสูงสำหรับวัตถุประสงค์ที่สำคัญ) ตามมาตรฐาน TU 3-1002-77 ทำงานหนักตามที่ส่งมอบ | ||||||||
| 0.11-0.71 | - | 1720-2010 | - | - | - | - | - | - |
| 0.81-2.81 | - | 1720-2010 | - | - | - | - | - | - |
| 3.01-3.51 | - | 1670-1960 | - | - | - | - | - | - |
| 4.01 | - | 1620-1910 | - | - | - | - | - | - |
| 4.51 | - | 1620-1860 | - | - | - | - | - | - |
| 5.01-5.51 | - | 1570-1760 | - | - | - | - | - | - |
| 6.01 | - | 1520-1720 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| 6.51 | - | 1470-1670 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| 7.01-7.51 | - | 1420-1620 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| 8.01 | - | 1370-1570 | - | - | - | ≥20 | - | - |
| ลวดสปริงกรุ๊ป N (ความแข็งแรงปกติ) ตามมาตรฐาน TU 3-1002-77 ทำงานหนักตามที่ส่งมอบ | ||||||||
| 0.51-6.01 | - | ≥1230 | - | - | - | - | - | - |
| 6.51-10.01 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| ลวดที่ผ่านการอบร้อนตามที่จัดส่งตาม GOST 18143-72 (การยืดสัมพัทธ์ % ที่มีความยาวตัวอย่างโดยประมาณ 100 มม. ระบุไว้สำหรับลวดชั้น 1 ในวงเล็บ - สำหรับชั้น 2) | ||||||||
| 0.2-1 | - | 590-880 | - | - | ≥25 (≥20) | - | - | - |
| 1.1-7.5 | - | 540-830 | - | - | ≥25 (≥20) | - | - | - |
| ลวดดึงเย็นตามที่จัดส่งตาม GOST 18143-72 | ||||||||
| 0.2-3 | - | 1130-1470 | - | - | - | - | - | - |
| 3.4-7.5 | - | 1080-1420 | - | - | - | - | - | - |
| ผลิตภัณฑ์รีดในสภาพตามที่จัดส่ง ไม่มีการอบชุบด้วยความร้อน | ||||||||
| ≤5 | - | ≥930 | - | - | - | - | - | - |
| - | - | ≥529 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| - | - | ≥549 | ≥35 | - | - | - | - | - |
| โปรไฟล์โค้งงอแผ่นบางรีดเย็นและผ่านการอบร้อนในสภาพการจัดส่งตามมาตรฐาน GOST R 51393-99 แข็งตัวในน้ำหรืออากาศตั้งแต่ 1,050-1,080 °C | ||||||||
| - | ≥205 | ≥530 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| เหล็กเส้นรีดร้อนและเหล็กปลอมแปลง ตามมาตรฐาน TU 14-1-656-73 ตัวอย่างตามยาว ดับในน้ำได้ตั้งแต่ 1,000-1,050 °C | ||||||||
| - | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| แท่งสอบเทียบตามที่ส่งมอบ (ชุบแข็งในงาน) ตามมาตรฐาน TU 14-1-3581-83 | ||||||||
| 20-25 | ≥225 | ≥539 | ≥25 | - | - | ≥55 | - | - |
| แท่งตามมาตรฐาน TU 14-1-3581-83 ดับในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ ตั้งแต่ 1050-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥539 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| แท่งกราวด์ผ่านการประมวลผลตามความแข็งแรงที่ระบุ (TS) ตาม GOST 18907-73 | ||||||||
| 1-30 | - | 590-830 | - | - | ≥20 | - | - | - |
| ผลิตภัณฑ์รีดร้อนและปลอมแปลงขนาดยาวตาม GOST 5949-75 ดับในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ ตั้งแต่ 1020-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥510 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| โลหะแผ่นบางที่ผ่านการอบร้อน (อ่อนตัว) ตามมาตรฐาน TU 14-1-3199-81 | ||||||||
| 0.5-3 | ≥274.4 | ≥549.8 | ≥40 | - | - | - | - | - |
| ท่อเปล่าตามมาตรฐาน TU 14-1-686-88 ดับในน้ำหรืออากาศได้ตั้งแต่ 1050-1080 °C | ||||||||
| - | ≥530 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| ท่ออบความร้อนเปล่าตามมาตรฐาน TU 14-1-3844-84 ตัวอย่างตามยาวและวงสัมผัส | ||||||||
| - | ≥529 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| - | ≥510 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| ท่อไร้รอยต่อข้ออ้อยเย็นที่ไร้ความเสี่ยง (รีดเย็น ดึงเย็น และรีดร้อน) ตามมาตรฐาน TU 14-3-769-78 ผ่านการอบด้วยความร้อนตามที่จัดส่ง | ||||||||
| ≥196 | ≥548.8 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| ท่อเปลี่ยนรูปร้อนไร้รอยต่อตาม GOST 9940-81 | ||||||||
| - | ≥529 | ≥40 | - | - | - | - | - | |
| ท่อผนังบางพิเศษไร้รอยต่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุด 60 มม. ในสภาวะงานเย็นตามมาตรฐาน TU 14-3-770-78 | ||||||||
| ≥196 | ≥550 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| ท่อเปลี่ยนรูปเย็นและความร้อนไร้รอยต่อคุณภาพที่ดีขึ้นในสภาพการจัดส่งตามมาตรฐาน TU 14-3-1109-82 | ||||||||
| - | ≥558 | ≥36 | - | - | - | - | - | |
| ท่อผลิตภัณฑ์กดอบด้วยความร้อนหกเหลี่ยมตามมาตรฐาน TU 14-131-880-97 | ||||||||
| ≥196 | ≥490 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
| ท่อหล่อแบบแรงเหวี่ยงที่ผ่านการอบชุบด้วยความร้อนในสภาวะการจัดส่งตามมาตรฐาน TU 14-3R-115-2010 ดับในน้ำหรือในอากาศภายใต้พัดลมที่อุณหภูมิ 1050-1080 °C | ||||||||
| ≥190 | ≥470 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| ท่อเชื่อมไฟฟ้าที่ผ่านการอบร้อน ตามที่ส่งมอบ (Dн=8.0-102.0 มม.) | ||||||||
| ≥226 | ≥550 | ≥35 | - | - | - | - | - | |
| การประทับตราตาม OST 1 90176-75 ดับในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ ตั้งแต่ 1050-1100 °C | ||||||||
| ≥196 | ≥540 | ≥40 | - | - | ≥55 | - | - | |
คำอธิบายของสัญลักษณ์ทางกล
ลักษณะทางกายภาพ
| อุณหภูมิ | อี, เกรดเฉลี่ย | กรัม เกรดเฉลี่ย | r, กก./ลบ.ม | ลิตร, W/(ม. °С) | R, NOM ม | ก, 10-6 1/°ซ | C, J/(กก. °C) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 20 | 198 | 77 | 7920 | 15 | 725 | - | - |
| 100 | 194 | 74 | - | 16 | 792 | 166 | 462 |
| 200 | 189 | 71 | - | 18 | 861 | 17 | 496 |
| 300 | 181 | 67 | - | 19 | 920 | 172 | 517 |
| 400 | 174 | 63 | - | 21 | 976 | 175 | 538 |
| 500 | 166 | 59 | - | 23 | 1028 | 179 | 550 |
| 600 | 157 | 57 | - | 25 | 1075 | 182 | 563 |
| 700 | 147 | 54 | - | 27 | 1115 | 186 | 575 |
| 800 | - | 49 | - | 26 | - | 189 | 575 |
| 900 | - | - | - | - | - | 189 | - |
| 1100 | - | - | - | - | - | 193 | - |
| 1000 | - | - | - | - | - | - | 596 |
คำอธิบายของสัญลักษณ์ทางกายภาพ
คุณสมบัติทางเทคโนโลยี
| ชื่อ | ความหมาย |
|---|---|
| ความสามารถในการเชื่อม | เชื่อมได้โดยไม่มีข้อจำกัด วิธีการเชื่อม: RDS (อิเล็กโทรด TsT-26), EShS และ KTS แนะนำให้ทำการบำบัดด้วยความร้อนในภายหลัง สำหรับอุปกรณ์โรงไฟฟ้านิวเคลียร์ - การเชื่อมอาร์กอาร์กอนอัตโนมัติด้วยอิเล็กโทรดที่ไม่สิ้นเปลืองในโหมดต่อเนื่อง การเชื่อมอาร์กอาร์กอนแบบแมนนวลด้วยอิเล็กโทรดที่ไม่สิ้นเปลือง (มีหรือไม่มีวัสดุตัวเติม) อนุญาตให้ทำการเชื่อมอาร์กแบบแมนนวลด้วยอิเล็กโทรดเคลือบ สำหรับการเชื่อมอาร์กแบบแมนนวล จะใช้อิเล็กโทรด EA-400/10U สำหรับส่วนโค้งที่จมอยู่ใต้น้ำอัตโนมัติ - ลวด Sv04H19Н11МЗพร้อมฟลักซ์ OF-6, ลวด Sv-08H19Н10МЗБพร้อมฟลักซ์ AN-26; สำหรับการเชื่อมในแก๊สป้องกัน Ar - ลวดเชื่อม Sv-04Р19Н11МЗ หรือ Sv-08Р19Н10МЗБ เพื่อป้องกันแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนของมีดของชุดเชื่อมที่ทำงานด้วยกรดไนตริก ชุดเชื่อมจะถูกทำให้แข็งในอากาศตั้งแต่ 970-1,020 °C; ในกรณีนี้ ควรรักษาอุณหภูมิความร้อนไว้ที่ขีดจำกัดบน (เวลาคงตัวอย่างน้อย 2.5 นาที/มม. ของความหนาของผนังที่ใหญ่ที่สุด แต่ไม่น้อยกว่า 1 ชั่วโมง) ในกรณีของการเชื่อมด้วยลวด St. 04Р19Н11М3 หรืออิเล็กโทรดประเภท E-07Р19Н11М3Г2Ф (เกรด EA-400/10U, EA-400/10T, ลวด St. 04Р19Н11М3 เป็นต้น) ใช้การชุบแข็งในอากาศที่อุณหภูมิ 950-1,050 °C (ระยะเวลาในการยึดเกาะไม่น้อยกว่า 2 .5 นาที/มม. ของความหนาของผนังสูงสุด แต่ไม่น้อยกว่า 1 ชั่วโมง) ในกรณีของการเชื่อมด้วยอิเล็กโทรดประเภท E-08AH19Н10Г2МБ (เกรด EA 898/21 B เป็นต้น) เพื่อบรรเทาความเค้นตกค้างในชิ้นเชื่อม: ก) ทำงานที่อุณหภูมิ 350 °C ขึ้นไป; b) ทำงานที่อุณหภูมิไม่สูงกว่า 350 °C หากไม่สามารถชุบแข็งได้จริง ให้ใช้การหลอมแบบเสถียรที่อุณหภูมิ 850-920 °C (ระยะเวลาในการคงตัวหลังจากให้ความร้อนประจุเป็นเวลาอย่างน้อย 2 ชั่วโมง) เพื่อบรรเทาความเค้นตกค้างของชุดเชื่อมที่ทำงานที่อุณหภูมิไม่เกิน 350 °C หลังจากการบำบัดเชิงกลขั้นสุดท้าย (ก่อนการขัด) หากไม่สามารถอบชุบด้วยความร้อนประเภทอื่นได้ ให้อบคืนตัวที่ 375-400 °C (ระยะเวลาคงค้าง 6-10 ชั่วโมง ) ใช้การระบายความร้อนด้วยอากาศ ในกรณีของการเชื่อมท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายในอย่างน้อย 100 มม. ขึ้นไปกับตัวถัง (ไม่มีลวดสลิง) ตามเอกสารการออกแบบจะใช้การอบอ่อนให้เสถียรที่ 950-970 °C และการระบายความร้อนด้วยอากาศ |
| อุณหภูมิการตีขึ้นรูป | เริ่มต้น - 1200 °C สิ้นสุด - 850 °C ส่วนที่สูงถึง 350 มม. ระบายความร้อนด้วยอากาศ |
| ความไวของฝูง | ไม่ละเอียดอ่อน |
| ความสามารถในการแปรรูป | ในสถานะแข็งตัวที่ НВ 169 และ sВ=610 MPa Kn tv.all.=0.85 Kn b.st.=0.35 |
| โครงสร้างมหภาคและการปนเปื้อน | โครงสร้างมหภาคของเหล็กจะต้องไม่มีร่องรอยของการหดตัว การหลุดร่อน และสิ่งเจือปนจากภายนอก โครงสร้างมหภาคของเหล็กตามมาตรฐาน TU 14-1-686-88 ไม่ควรมีการหดตัว การหลวม ฟอง รอยแตก สิ่งเจือปนแปลกปลอม เปลือกโลก การหลุดร่อน และสะเก็ดที่มองเห็นได้โดยไม่ต้องใช้อุปกรณ์ขยาย ในแง่ของความพรุนตรงกลาง จุดต่างกัน และกำลังสองของการแบ่งแยก ข้อบกพร่องทางโครงสร้างมหภาคไม่ควรเกินคะแนน I สำหรับแต่ละประเภท การปรากฏของการตกผลึกแบบชั้นต่อชั้นและเส้นขอบที่เบาในโครงสร้างมหภาคของโลหะไม่ใช่สัญญาณการปฏิเสธ เนื้อหาของการรวมอโลหะในเหล็กตามคะแนนสูงสุดไม่ควรเกิน: ออกไซด์และซิลิเกต (OT, OS, CX, SP, CH) - 2 คะแนน; ซัลไฟด์ (C) - 1 จุด; ไทเทเนียมไนไตรด์และคาร์โบไนไตรด์ (NT) - 4.5 คะแนน |
| โครงสร้างจุลภาค | ปริมาณเฟสเฟอร์ไรต์ (เฟสอัลฟา) ในแท่งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางหรือด้านสี่เหลี่ยมจัตุรัส 80 มม. ขึ้นไป ไม่ควรเกิน 1.5 จุด (4-5%) แท่งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางหรือด้านข้างน้อยกว่า 80 มม. และแถบไม่ต้องพิจารณาหาเฟสเฟอร์ไรต์ |
| คุณสมบัติของการรักษาความร้อน | ขึ้นอยู่กับวัตถุประสงค์ สภาพการทำงาน และความก้าวร้าวของสภาพแวดล้อม ผลิตภัณฑ์จะต้องอยู่ภายใต้: ก) การชุบแข็ง (ออสเทนไนเซชัน); b) การหลอมให้คงตัว; c) การหลอมเพื่อบรรเทาความเครียด d) การประมวลผลแบบขั้นตอน ผลิตภัณฑ์ได้รับการชุบแข็งเพื่อ: ก) ป้องกันแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรน (ผลิตภัณฑ์ทำงานที่อุณหภูมิสูงถึง 350 ° C); b) เพิ่มความต้านทานต่อการกัดกร่อนทั่วไป c) กำจัดแนวโน้มที่ระบุต่อการกัดกร่อนตามขอบเกรน d) ป้องกันแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนของมีด (ผลิตภัณฑ์เชื่อมทำงานในสารละลายกรดไนตริก) e) กำจัดความเค้นตกค้าง (ผลิตภัณฑ์ที่มีโครงร่างอย่างง่าย) f) เพิ่มความเหนียวของวัสดุ การชุบแข็งของผลิตภัณฑ์จะต้องดำเนินการตามระบบต่อไปนี้: การทำความร้อนที่ 1,050-1100 °C ชิ้นส่วนที่มีความหนาของวัสดุสูงถึง 10 มม. ควรทำให้เย็นในอากาศ, มากกว่า 10 มม. - ในน้ำ ผลิตภัณฑ์เชื่อมที่มีโครงสร้างซับซ้อนควรระบายความร้อนด้วยอากาศเพื่อหลีกเลี่ยงการรั่วซึม ระยะเวลาในการยึดเมื่อให้ความร้อนเพื่อชุบแข็งสำหรับผลิตภัณฑ์ที่มีความหนาของผนังสูงสุด 10 มม. คือ 30 นาที, มากกว่า 10 มม. - 20 นาที + 1 นาทีต่อความหนาสูงสุด 1 มม. เมื่อผลิตภัณฑ์ชุบแข็งที่ต้องการทำงานในกรดไนตริก ต้องรักษาอุณหภูมิความร้อนสำหรับการชุบแข็งไว้ที่ขีดจำกัดบน (ระยะเวลาในการคงตัวสำหรับผลิตภัณฑ์เชื่อมต้องอย่างน้อย 1 ชั่วโมง) การอบอ่อนแบบคงตัวใช้เพื่อ: ก) ป้องกันแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรน (ผลิตภัณฑ์ทำงานที่อุณหภูมิสูงกว่า 350 °C); b) บรรเทาความเครียดภายใน c) กำจัดแนวโน้มที่ตรวจพบต่อการกัดกร่อนตามขอบเกรนหากการชุบแข็งไม่สามารถทำได้ด้วยเหตุผลบางประการ อนุญาตให้มีการอบอ่อนแบบเสถียรสำหรับผลิตภัณฑ์และข้อต่อเชื่อมที่ทำจากเหล็กที่มีอัตราส่วนไททาเนียมต่อคาร์บอนมากกว่า 5 หรือไนโอเบียมต่อคาร์บอนมากกว่า 8 เพื่อป้องกันแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรนของผลิตภัณฑ์ที่ทำงานที่อุณหภูมิสูงกว่า 350 ° C ทำให้การอบอ่อนมีความเสถียร สามารถใช้ได้กับเหล็กที่มีคาร์บอนมากกว่า 0.08% การอบอ่อนให้คงตัวควรดำเนินการตามหลักเกณฑ์ต่อไปนี้: ให้ความร้อนถึง 870-900 °C ค้างไว้ 2-3 ชั่วโมง ทำให้เย็นลงในอากาศ เมื่อให้ความร้อนกับผลิตภัณฑ์ที่มีรอยเชื่อมขนาดใหญ่ จะได้รับอนุญาตให้ดำเนินการอบอ่อนของตะเข็บปิดในท้องถิ่นให้คงที่ตามระบอบการปกครองเดียวกันและองค์ประกอบที่เชื่อมทั้งหมดจะต้องผ่านการอบอ่อนที่เสถียรก่อนทำการเชื่อม เมื่อดำเนินการอบอ่อนเพื่อรักษาเสถียรภาพในท้องถิ่นจำเป็นต้องตรวจสอบให้แน่ใจว่ามีการทำความร้อนและความเย็นสม่ำเสมอพร้อมกันตลอดความยาวทั้งหมดของรอยเชื่อมและโซนที่อยู่ติดกันของโลหะฐานให้มีความกว้างเท่ากับสองถึงสามเท่าของความกว้างของรอยเชื่อม แต่ไม่เกิน 200 มม. ไม่อนุญาตให้ทำความร้อนด้วยตนเอง เพื่อขจัดความเค้นตกค้างได้อย่างสมบูรณ์มากขึ้น การหลอมผลิตภัณฑ์ที่ทำจากเหล็กโครเมียม-นิกเกิลที่มีความเสถียรจะดำเนินการตามระบบการปกครองต่อไปนี้: ให้ความร้อนถึง 870-900 °C; ค้างไว้ประมาณ 2-3 ชั่วโมง ทิ้งให้เย็นด้วยเตาเผาที่อุณหภูมิ 300 °C (อัตราการทำความเย็น 50-100 °C/ชม.) แล้วนำไปลอยในอากาศ การหลอมจะดำเนินการสำหรับผลิตภัณฑ์และข้อต่อเชื่อมที่ทำจากเหล็กซึ่งมีอัตราส่วนของไทเทเนียมต่อคาร์บอนมากกว่า 5 หรือไนโอเบียมต่อคาร์บอนมากกว่า 8 การประมวลผลแบบขั้นตอนจะดำเนินการเพื่อ: ก) บรรเทาความเค้นตกค้างและป้องกันแนวโน้มที่จะ การกัดกร่อนตามขอบเกรน b) เพื่อป้องกันแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรนของรอยเชื่อมที่มีโครงสร้างที่ซับซ้อนโดยมีการเปลี่ยนความหนาอย่างรวดเร็ว c) ผลิตภัณฑ์ที่มีแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรนซึ่งไม่สามารถกำจัดได้ด้วยวิธีการอื่นใด (การชุบแข็งหรือการหลอมให้คงตัว) การประมวลผลแบบขั้นตอนต้องดำเนินการตามโหมดต่อไปนี้: ให้ความร้อนถึง 1,050-1100 °C; เวลาการถือครองเมื่อให้ความร้อนเพื่อชุบแข็งสำหรับผลิตภัณฑ์ที่มีความหนาของผนังสูงสุด 10 มม. - 30 นาที, มากกว่า 10 มม. - 20 นาที + 1 นาทีต่อความหนาสูงสุด 1 มม. ทำความเย็นด้วยความเร็วสูงสุดที่เป็นไปได้สูงถึง 870-900°C; สัมผัสที่ 870-900 °C เป็นเวลา 2-3 ชั่วโมง; ระบายความร้อนด้วยเตาเผาที่อุณหภูมิ 300 °C (ความเร็ว - 50-100 °C/ชม.) จากนั้นจึงนำไปอบในอากาศ เพื่อเร่งกระบวนการให้เร็วขึ้น แนะนำให้ดำเนินการแบบขั้นตอนในเตาสองห้องหรือสองเตาที่ให้ความร้อนที่อุณหภูมิต่างกัน เมื่อย้ายจากเตาอบหนึ่งไปยังอีกเตาอบหนึ่ง อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์ไม่ควรต่ำกว่า 900 °C อนุญาตให้ดำเนินการตามขั้นตอนสำหรับผลิตภัณฑ์และข้อต่อเชื่อมที่ทำจากเหล็กที่มีอัตราส่วนไททาเนียมต่อคาร์บอนมากกว่า 5 หรือไนโอเบียมต่อคาร์บอนมากกว่า 8 |
| ความต้านทานการกัดกร่อน | เหล็กมีความทนทานต่อการกัดกร่อนตามขอบเกรน เหล็กไม่เสถียรในสภาพแวดล้อมที่มีกำมะถัน และใช้เมื่อไม่สามารถใช้เหล็กปลอดนิกเกิลได้ เหล็กไม่ควรเสี่ยงต่อการกัดกร่อนตามขอบเกรน |
สำหรับการผลิตโครงสร้างเชื่อมโดยใช้เทคโนโลยีไครโอเจนิกที่อุณหภูมิต่ำถึง -269 °C
เหล็กถูกถลุงในเตาอาร์คไฟฟ้า
GOST และข้อกำหนดสำหรับเหล็ก12H18Н10Т
GOST 1133-71 "เหล็กหลอมกลมและสี่เหลี่ยม การแบ่งประเภท";GOST 18143-72 "ลวดทำจากเหล็กทนความร้อนและการกัดกร่อนโลหะผสมสูง เงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 18907-73 "แท่งกราวด์แบบทำงานด้วยความร้อนที่ผ่านการอบชุบด้วยเหล็กอัลลอยด์สูงและทนต่อการกัดกร่อนเงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 25054-81 "การตีขึ้นรูปจากเหล็กและโลหะผสมที่ทนต่อการกัดกร่อนเงื่อนไขทางเทคนิคทั่วไป";
GOST 4986-79 "แถบรีดเย็นทำจากเหล็กที่ทนต่อการกัดกร่อนและทนความร้อนเงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 5582-75 "แผ่นบางรีดทนการกัดกร่อนทนความร้อนและทนความร้อนเงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 5632-72 "เหล็กกล้าโลหะผสมสูงและโลหะผสมที่ทนต่อการกัดกร่อนทนความร้อนและทนความร้อน เกรด";
GOST 5949-75 "เหล็กเกรดและสอบเทียบ, ทนต่อการกัดกร่อน, ทนความร้อนและทนความร้อน เงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 7350-77 "เหล็กแผ่นหนาทนต่อการกัดกร่อนทนความร้อนและทนความร้อนเงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 9940-81 "ท่อไร้รอยต่อข้ออ้อยร้อนทำจากเหล็กทนการกัดกร่อน เงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 9941-81 "ท่อไร้รอยต่อเปลี่ยนรูปเย็นและความร้อนทำจากเหล็กทนการกัดกร่อน เงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 14955-77 "เหล็กกลมคุณภาพสูงพร้อมการตกแต่งพื้นผิวแบบพิเศษ เงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 2590-2006 "ผลิตภัณฑ์เหล็กกลมรีดสูงการแบ่งประเภท";
GOST 7417-75 "เหล็กกลมปรับเทียบ การแบ่งประเภท";
GOST 8559-75 "เหล็กสอบเทียบทรงสี่เหลี่ยมการแบ่งประเภท";
GOST 8560-78 "ผลิตภัณฑ์รีดหกเหลี่ยมที่ปรับเทียบแล้ว การแบ่งประเภท";
GOST 1133-71 "เหล็กหลอมกลมและสี่เหลี่ยมคละแบบ";
GOST 5632-72 "เหล็กกล้าโลหะผสมสูงและโลหะผสมที่ทนต่อการกัดกร่อนทนความร้อนและทนความร้อน เกรด";
GOST 5949-75 "เหล็กเกรดสูงและเหล็กสอบเทียบทนการกัดกร่อนทนความร้อนและทนความร้อนเงื่อนไขทางเทคนิค";
GOST 2879-2006 "เหล็กเส้นหกเหลี่ยมรีดร้อนการแบ่งประเภท";
TU 14-11-245-88 "โปรไฟล์เหล็กรูปทรงความแม่นยำสูง เงื่อนไขทางเทคนิค";
OST 3-1686-90 "ช่องว่างเหล็กโครงสร้างสำหรับวิศวกรรมเครื่องกล เงื่อนไขทางเทคนิคทั่วไป";
องค์ประกอบทางเคมีของเหล็ก 12H18Н10Т
| ค | Cr | เฟ | มน | นิ | ป | ส | ศรี | Ti |
| ≤0,12 | 17-19,0 | ขั้นพื้นฐาน | ≤2,0 | 9-11,0 | ≤0,035 | ≤0,020 | ≤0,8 | 5·С-0.8 |
สมบัติทางกลของเหล็ก 12H18Н10Т
ปรับคุณสมบัติทางกลของเหล็กให้เป็นมาตรฐานที่ 20 °C
GOST | ประเภทสินค้า | σ นิ้ว , นิวตัน/มม.² | σ 0.2, นิวตัน/มม.² | δ5,% | |||||||||||
เทปนุ่ม | |||||||||||||||
ร้อนผิดปกติ | งานเย็น | ลวด | |||||||||||||
บันทึก. ในกรณีที่คุณสมบัติแตกต่างกัน คุณสมบัติของเหล็ก 12H18Н9Т จะแสดงอยู่ในวงเล็บ |
|||||||||||||||
สมบัติทางกลของเหล็ก 12H18Н9Т ที่อุณหภูมิต่ำและสูง (ก้าน Ø18-25 มม. ดับที่ 1,050 °C ในน้ำ)
t isp, °С | σ นิ้ว , นิวตัน/มม.² | σ 0.2, นิวตัน/มม.² | δ5,% | KCU, J/ซม. 2 |
|
สมบัติทางกลของเหล็ก 12H18Н9Т ที่อุณหภูมิสูง
t isp, °С | σ นิ้ว , นิวตัน/มม.² | δ5,% | KCU, J/ซม. 2 | เกี่ยวกับ |
|
บันทึก. ในตัวเศษ - เนื้อหาของ 6 เฟอร์ไรต์ในโครงสร้างหลังการให้ความร้อน |
|||||
สมบัติทางกลของเหล็ก 12H18Н10Т ขึ้นอยู่กับระดับของการเสียรูปเย็น (แผ่น, การอบชุบด้วยความร้อนเริ่มต้น: การชุบที่อุณหภูมิ 1,050 °C ในน้ำ)
ระดับการบีบอัด, % | σ นิ้ว , นิวตัน/มม.² | σ 0.2, นิวตัน/มม.² | δ5,% | ระดับการบีบอัด, % | σ นิ้ว , นิวตัน/มม.² | σ 0.2, นิวตัน/มม.² | δ5,% |
บันทึก. ในตัวเศษ - อุณหภูมิทดสอบ -20 °C; ตัวส่วนคือ -253 °C |
|||||||
คุณสมบัติทางกายภาพของเหล็ก 12H18Н10Т
ความหนาแน่น - 7.9 · 10³ กก./ลบ.ม.
โมดูลัสยืดหยุ่น - 18 10 4 นิวตัน/มม. 2 ที่ 20 °C
ความต้านทานไฟฟ้า - 0.75 10 6, Ohm m ที่ 20 °C
คุณสมบัติของเหล็กที่อุณหภูมิต่ำ สูง และสูง
t isp, °С | E 10 -4 นิวตัน/มม. 2 | แล, W/(ม.K) | ρ ·10 6 , โอห์ม · ม | วินาที, J/(กก. · K) |
ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของค่าการขยายตัวเชิงเส้น
เสื้อ, °С | 23-20, GOST 5582-84, GOST 4986-78, GOST 5945-75, เหล็ก 12х18Н10Т และ 12х18Н9Т มีความต้านทานความร้อนค่อนข้างสูงที่ 600-800 °C พารามิเตอร์ทางเทคโนโลยี12Р18Н10Тเหล็ก 12х18Н10Т และ 12х18Н9Т มีความสามารถในการขึ้นรูปที่ดีในระหว่างการเปลี่ยนรูปพลาสติกด้วยความร้อน อย่างไรก็ตาม เมื่อทำงานที่ร้อน จำเป็นต้องคำนึงถึงองค์ประกอบทางเคมีเฉพาะของการหลอมที่กำหนด โดยคำนึงถึงเนื้อหาของเฟอร์ไรต์ 8 ตัว ควรใช้ความระมัดระวังเป็นพิเศษเมื่อเปลี่ยนรูปโลหะหล่อ เพื่อหลีกเลี่ยงการก่อตัวของข้อบกพร่องที่ไม่สามารถแก้ไขได้ - ข้อบกพร่องขอแนะนำให้ให้ความร้อนแท่งเหล็ก12H18Н10Тและ12H18Н9Тด้วยเนื้อหา 8 เฟอร์ไรต์ 20% หรือมากกว่านั้นไม่สูงกว่า 1240-1250 °C โดยมีเนื้อหา 16-19% - ไม่สูงกว่า 1255 °C และมีเนื้อหาสูงถึง 16% - สูงถึง 1270 °C ช่วงอุณหภูมิสำหรับการบำบัดด้วยแรงดันของโลหะที่มีรูปร่างผิดปกติคือ 1180-850 °C ความเร็วในการทำความร้อนและความเย็นไม่ จำกัดเมื่อเย็น เหล็กทั้งสองจะทำให้เกิดการเสียรูปพลาสติกในระดับสูง เพื่อบรรเทาความเครียดและปรับปรุงความทนทานของรอยเชื่อม นอกเหนือจากการชุบแข็งแล้ว โครงสร้างที่เชื่อมยังต้องผ่านกระบวนการอบอ่อนที่อุณหภูมิ 850-900°C เหล็กเชื่อม 12х18Н10Тเหล็ก 12х18Н10Т และ 12х18Н9Т สามารถเชื่อมได้ดีด้วยการเชื่อมด้วยมือและอัตโนมัติทุกประเภท สำหรับการเชื่อมอาร์กแบบจุ่มอัตโนมัติแบบทั่วไป AN-26, AN-18 และการเชื่อมอาร์กอนอาร์กอน จะใช้ลวด Sv-08Kh19N10B, Sv-04Kh22N10BT, Sv-05Kh20N9FBS และ Sv-06Kh21N7BT และสำหรับแบบแมนนวล - อิเล็กโทรดประเภท EA-1F2 เกรด GL-2 , TsL- 2B2, EA-606/11 พร้อมสาย Sv-05Р19Н9ФЗС2, Sv-08Р19Н9Ф2С2 และ Sv-05Р19Н9ФЗС2 แนะนำให้ใช้ลวด Sv-08H20Н9С2БТУ สำหรับการเชื่อมอัตโนมัติแบบแมนนวลในแก๊สป้องกันสำหรับการเชื่อมอาร์กด้วยไฟฟ้าแบบแมนนวล สามารถใช้อิเล็กโทรด TsL-11 และ TsL-9 พร้อมวัสดุแท่งอิเล็กโทรด Sv-07X19N10B และ Sv-07X25N13 ตามลำดับได้ อิเล็กโทรดทั้งสองประเภทรับประกันความต้านทานของโลหะเชื่อมต่อการกัดกร่อนตามขอบเกรนเมื่อทดสอบตามวิธี AM และ AMU ของ GOST 6032-89 โดยไม่กระตุ้นความร้อน รอยเชื่อมที่ได้รับโดยใช้อิเล็กโทรด TsL-11 และ TsL-9 มีคุณสมบัติเชิงกลดังต่อไปนี้ (อย่างน้อย): σ in = 550 และ 600 N/mm 2, δ = 22 และ 25%, KCU = 80 และ 70 J/ cm 2 การใช้วัสดุเชื่อมเหล่านี้ให้ความต้านทานการกัดกร่อนสูงต่อการกัดกร่อนทั่วไปและการกัดกร่อนตามขอบเกรนในกรดไนตริก 65% ที่อุณหภูมิ 70-80 °C อย่างไรก็ตาม รอยเชื่อมของเหล็ก 12х18Н10Т และ 12х18Н9Т อาจมีแนวโน้มที่จะเกิดการกัดกร่อนของมีดในสภาพแวดล้อมนี้ © การใช้เนื้อหาจากไซต์สามารถทำได้เฉพาะเมื่อได้รับอนุญาตจาก LASMET LLC เท่านั้น |
ส่งผลงานดีๆ ของคุณในฐานความรู้ได้ง่ายๆ ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง
นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงาน จะรู้สึกขอบคุณเป็นอย่างยิ่ง
โพสต์เมื่อ http://www.allbest.ru/
ลักษณะเฉพาะและลักษณะเฉพาะเหล็ก 12х18Н10Т
การพัฒนาสมัยใหม่ของมนุษยชาติมีความเชื่อมโยงอย่างแยกไม่ออกกับการพัฒนาเทคโนโลยีใหม่ การสร้างวัสดุใหม่เพื่อใช้ในอุตสาหกรรมต่างๆ และการยืดอายุการใช้งานของชิ้นส่วน เครื่องจักร และอุปกรณ์ที่สร้างขึ้น
ขั้นตอนที่สำคัญที่สุดประการหนึ่งในการพัฒนาโลหะวิทยาคือการสร้างและพัฒนาเหล็กกล้าไร้สนิม พิจารณาเหล็ก12H18Н10Тที่ใช้มากที่สุดและแพร่หลาย - เราจะระบุข้อดีข้อเสียอิทธิพลขององค์ประกอบผสมที่มีต่อคุณสมบัติของเหล็กและความเป็นไปได้ของการใช้ในอุตสาหกรรมต่างๆ
องค์ประกอบทางเคมี
เหล็ก 12x18n10t - เหล็กสแตนเลสที่ประกอบด้วยไทเทเนียมของคลาสออสเทนนิติก (พิจารณาจากแผนภาพ Scheffler รูปที่ 1) องค์ประกอบทางเคมีได้รับการควบคุมโดย GOST 5632-72 ของสเตนเลสออสเทนนิติก ข้อดี: มีความเหนียวสูงและทนต่อแรงกระแทก
ภาพที่ 1.
การอบชุบด้วยความร้อนที่เหมาะสมที่สุดสำหรับเหล็กเหล่านี้คือการชุบที่อุณหภูมิ 1,050 o C-1,080 o C ใน H2O หลังจากการชุบแข็งแล้ว คุณสมบัติทางกลจะมีความเหนียวและความเหนียวสูงสุด ไม่มีความแข็งแรงและความแข็งสูง
การอบชุบเหล็กด้วยความร้อนเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อให้วัสดุมีคุณสมบัติบางอย่าง ตัวอย่างเช่น ความเหนียวที่เพิ่มขึ้น ความต้านทานการสึกหรอ ความแข็งหรือความทนทานที่เพิ่มขึ้น สามารถอวดคุณสมบัติทั้งหมดนี้ได้ แผ่น 12x18n10t.
กระบวนการบำบัดความร้อนสามารถแบ่งออกได้เป็น 4 ประเภท:
1. การหลอม กระบวนการบำบัดความร้อนนี้ช่วยให้คุณได้โครงสร้างที่สม่ำเสมอ การหลอมจะเกิดขึ้นในสามขั้นตอน: เหล็กจะถูกให้ความร้อนจนถึงอุณหภูมิหนึ่ง จากนั้นคงไว้ที่อุณหภูมิหนึ่ง จากนั้นจึงค่อย ๆ เย็นลงในเตาเผา โครงสร้างที่สม่ำเสมอจะได้รับเฉพาะในระหว่างการหลอมลำดับที่สองเท่านั้น ในระหว่างลำดับที่หนึ่ง ไม่มีการเปลี่ยนแปลงโครงสร้างเกิดขึ้น
2. การแข็งตัว การอบชุบด้วยความร้อนประเภทนี้ช่วยให้คุณสร้างเหล็กที่มีโครงสร้างและคุณสมบัติได้หลากหลาย กระบวนการทางเทคโนโลยีทั้งหมดเกิดขึ้นในสามขั้นตอน: ที่อุณหภูมิที่กำหนด เหล็กจะถูกทำให้ร้อน จากนั้นจะถูกเก็บไว้ที่อุณหภูมิเดียวกัน และตรงกันข้ามกับการหลอม การเย็นลงอย่างรวดเร็วจะเกิดขึ้น
3. วันหยุด. เทคโนโลยีการรักษาความร้อนนี้ใช้เพื่อลดความเครียดภายในของวัสดุ
4. การทำให้เป็นมาตรฐาน การอบชุบด้วยความร้อนประเภทนี้ยังดำเนินการในสามขั้นตอน: การทำความร้อน การคงไว้ และการทำให้เย็นลง อุณหภูมิจะถูกตั้งไว้สำหรับสองขั้นตอนแรก และขั้นตอนที่สามจะดำเนินการในอากาศ
เพื่อให้ได้แผ่น 12x18n10t คุณภาพสูง คุณต้องดำเนินการตามกระบวนการอบชุบอย่างถูกต้อง ประการแรก ให้ความสนใจกับคุณสมบัติของเหล็ก ได้แก่ ลักษณะการใช้งานและเทคโนโลยี สิ่งเหล่านี้มีความสำคัญที่สุดในการผลิตชิ้นส่วนและผลิตภัณฑ์บางอย่าง เช่น แผ่น 12x18n10t โดยคำนึงถึงเกรดเหล็ก กระบวนการชุบแข็งเกิดขึ้นในช่วงอุณหภูมิ 530-1300°C ด้วยการอบชุบด้วยความร้อน โครงสร้างของโลหะจึงสามารถเปลี่ยนแปลงได้อย่างมาก
คุณสมบัติทางกล
|
การอบชุบด้วยความร้อน สภาวะการนำส่ง |
ส่วน มม |
|||||
|
แท่ง อบที่อุณหภูมิ 1,020-1100 °C อากาศ น้ำมัน หรือน้ำ |
||||||
|
แท่งจะถูกกราวด์และผ่านกระบวนการตามความแข็งแรงที่กำหนด |
||||||
|
แท่งงานเย็น |
||||||
|
แผ่นรีดร้อนหรือรีดเย็น ดับไฟ 1000-1080 °C น้ำหรืออากาศ |
||||||
|
แผ่นรีดร้อนหรือรีดเย็น ดับไฟ 1050-1080 °C น้ำหรืออากาศ |
||||||
|
แผ่นรีดร้อนหรือรีดเย็นรีดเย็น |
||||||
|
การตีขึ้นรูป ดับไฟ 1050-1100 °C น้ำหรืออากาศ |
||||||
|
ลวดที่ได้รับความร้อน |
||||||
|
ท่อข้ออ้อยร้อนไร้รอยต่อโดยไม่ต้องผ่านการบำบัดความร้อน |
สมบัติทางกลที่อุณหภูมิสูง
|
ทีทดสอบ, °C |
|||||||
เหล็กกล้าออสเทนนิติกใช้เป็นเหล็กทนความร้อนที่อุณหภูมิสูงถึง 600 o C องค์ประกอบโลหะผสมหลักคือ Cr-Ni เหล็กกล้าเฟสเดียวมีโครงสร้างที่มั่นคงของออสเทนไนต์ที่เป็นเนื้อเดียวกันโดยมี Ti คาร์ไบด์ในปริมาณเล็กน้อย (เพื่อป้องกันการกัดกร่อนตามขอบเกรน โครงสร้างนี้ได้มาหลังจากการชุบแข็งจากอุณหภูมิ 1,050 o C-1,080 o C) เหล็กกล้าประเภทออสเทนนิติกและออสเทนนิติก-เฟอริติกมีความแข็งแรงในระดับค่อนข้างต่ำ (700-850MPa)
ให้เราพิจารณาคุณสมบัติของอิทธิพลขององค์ประกอบผสมที่มีต่อโครงสร้างของเหล็ก 12H18N10T.
โครเมียมซึ่งมีเนื้อหาในเหล็กนี้คือ 17-19% เป็นองค์ประกอบหลักที่ช่วยให้มั่นใจในความสามารถของโลหะในการผ่านและให้ความต้านทานการกัดกร่อนสูง การผสมกับนิกเกิลจะทำให้เหล็กถ่ายโอนไปยังคลาสออสเทนนิติกซึ่งมีความสำคัญพื้นฐานเนื่องจากช่วยให้คุณสามารถรวมความสามารถในการผลิตเหล็กสูงเข้ากับชุดคุณลักษณะด้านประสิทธิภาพที่เป็นเอกลักษณ์ เมื่อมีคาร์บอน 0.1% เหล็กจะมีโครงสร้างออสเทนนิติกอย่างสมบูรณ์ที่อุณหภูมิ >900 o C ซึ่งสัมพันธ์กับผลกระทบที่ทำให้เกิดออสเทนไนต์ที่รุนแรงของคาร์บอน อัตราส่วนความเข้มข้นของโครเมียมและนิกเกิลมีผลเฉพาะต่อความเสถียรของออสเทนไนต์เมื่ออุณหภูมิในการผลิตเย็นลงจนกลายเป็นสารละลายของแข็ง (1,050-1100 o C) นอกจากอิทธิพลขององค์ประกอบหลักแล้ว ยังจำเป็นต้องคำนึงถึงการมีซิลิคอน ไทเทเนียม และอลูมิเนียมในเหล็กด้วย ซึ่งมีส่วนทำให้เกิดเฟอร์ไรต์
พิจารณาวิธีการชุบแข็งเหล็ก12х18Н10Т
วิธีหนึ่งในการทำให้ผลิตภัณฑ์ขนาดยาวแข็งตัวคือ การอบชุบด้วยความร้อนที่อุณหภูมิสูง (HTHT) มีการศึกษาความเป็นไปได้ของการชุบแข็งโดยใช้ HTMT ในโรงสีกึ่งต่อเนื่องแบบรวม 350 ของสมาคมการผลิตพืช Kirov ช่องว่าง (100x100 มม. ยาว 2.5 - 5 ม.) ถูกให้ความร้อนในเตาอบแบบแผนที่อุณหภูมิ 1150 - 1200 o C และเก็บไว้ที่อุณหภูมิเหล่านี้เป็นเวลา 2-3 ชั่วโมง การกลิ้งทำได้โดยใช้เทคโนโลยีทั่วไป แท่งสำเร็จรูปที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 34 มม. เข้าไปในอ่างดับที่เต็มไปด้วยน้ำไหลซึ่งจะถูกทำให้เย็นลงอย่างน้อย 90 วินาที พบความแข็งแรงสูงสุดในผลิตภัณฑ์รีดภายใต้ HTMT ที่อุณหภูมิและช่วงเวลาการเปลี่ยนรูปต่ำสุดตั้งแต่สิ้นสุดการรีดจนถึงการชุบแข็ง ดังนั้นด้วย HTMT ของเหล็ก 08Р18Н10Т ความแข็งแรงของผลผลิตจึงเพิ่มขึ้น 45-60% เมื่อเทียบกับระดับหลังการอบชุบด้วยความร้อนแบบธรรมดา (OTT) และ 1.7-2 เท่าเมื่อเทียบกับ GOST 5949-75 ในขณะเดียวกัน คุณสมบัติของพลาสติกก็ลดลงเล็กน้อยและยังคงอยู่ที่ระดับข้อกำหนดมาตรฐาน
เหล็กกล้าไร้สนิม 12х18Н10Т ได้รับการเสริมความแข็งแกร่งมากกว่าเหล็กกล้า 08х18Н10Т อย่างไรก็ตาม จะมีการอ่อนตัวลงเมื่ออุณหภูมิเพิ่มขึ้นในระดับที่มากขึ้น เนื่องจากความต้านทานของเหล็กต่อการอ่อนตัวลดลงเมื่อมีปริมาณคาร์บอนเพิ่มขึ้น การทดสอบที่อุณหภูมิสูงในระยะสั้นแสดงให้เห็นว่าระดับความแข็งแกร่งที่สูงกว่าของผลิตภัณฑ์แผ่นรีดที่เสริมความแข็งแรงด้วยกลไกทางความร้อน ซึ่งเปิดเผยที่อุณหภูมิห้อง จะถูกรักษาไว้ที่อุณหภูมิสูง ในกรณีนี้ เหล็กหลังจาก HTMT จะอ่อนตัวลงตามอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น ในระดับที่น้อยกว่าเหล็กหลังจาก HTMT
เหล็กกล้าไร้สนิมโครเมียม-นิกเกิลใช้สำหรับโครงสร้างเชื่อมในเทคโนโลยีไครโอเจนิกที่อุณหภูมิต่ำถึง -269 o C สำหรับอุปกรณ์เก็บประจุ การแลกเปลี่ยนความร้อนและปฏิกิริยา รวมถึงเครื่องทำความร้อนด้วยไอน้ำและท่อแรงดันสูงที่มีอุณหภูมิใช้งานสูงถึง 600 o C สำหรับชิ้นส่วน ของอุปกรณ์เตาเผา ท่อไอเสีย ท่อร่วมไอเสีย อุณหภูมิสูงสุดในการใช้ผลิตภัณฑ์ทนความร้อนที่ทำจากเหล็กเหล่านี้เป็นเวลา 10,000 ชั่วโมงคือ 800 o C อุณหภูมิที่เริ่มขูดขีดอย่างรุนแรงคือ 850 o C ในระหว่างการทำงานต่อเนื่องเหล็กจะทนต่อการเกิดออกซิเดชันในอากาศและในบรรยากาศของ ผลิตภัณฑ์การเผาไหม้เชื้อเพลิงที่อุณหภูมิ<900 о С и в условиях теплосмен <800 о С.
เหล็กทนการกัดกร่อน 12H18Н10Т ใช้สำหรับการผลิตอุปกรณ์เชื่อมในอุตสาหกรรมต่างๆ เช่นเดียวกับโครงสร้างที่สัมผัสกับกรดไนตริกและสภาพแวดล้อมออกซิไดซ์อื่น ๆ กรดอินทรีย์บางชนิดที่มีความเข้มข้นปานกลาง ตัวทำละลายอินทรีย์ ในสภาพบรรยากาศ ฯลฯ แนะนำให้ใช้เหล็กกล้า 08х18Н10Т สำหรับผลิตภัณฑ์เชื่อมที่ทำงานในสภาพแวดล้อมที่มีความก้าวร้าวสูงกว่าเหล็กกล้า 12х18Н10Т และเพิ่มความต้านทานต่อการกัดกร่อนตามขอบเกรน
ดังนั้น ด้วยการผสมผสานคุณสมบัติและลักษณะความแข็งแกร่งที่เป็นเอกลักษณ์ เหล็กกล้าไร้สนิม 12х18Н10Т จึงพบการใช้งานที่กว้างขวางที่สุดในเกือบทุกอุตสาหกรรม ผลิตภัณฑ์ที่ทำจากเหล็กนี้มีอายุการใช้งานยาวนานและมีประสิทธิภาพสูงอย่างต่อเนื่องตลอดอายุการใช้งานทั้งหมด
เหล็กเชื่อม 12х18Н10Т
การเชื่อมเหล็กเป็นกระบวนการทางเทคโนโลยีหลักของการผลิตผลิตภัณฑ์โลหะเกือบทุกชนิด ตั้งแต่ศตวรรษที่ 7 ก่อนคริสต์ศักราชจนถึงปัจจุบัน การเชื่อมถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายเป็นวิธีการหลักในการสร้างข้อต่อโลหะถาวร ตั้งแต่เริ่มก่อตั้งจนถึงคริสต์ศตวรรษที่ 19 ใช้วิธีการหลอมโลหะเชื่อม เหล่านั้น. ชิ้นส่วนที่จะเชื่อมได้รับความร้อนแล้วกดด้วยค้อนทุบ เทคโนโลยีนี้ถึงจุดสูงสุดในช่วงกลางศตวรรษที่ 19 เมื่อเริ่มใช้ในการผลิตแม้กระทั่งผลิตภัณฑ์ที่สำคัญ เช่น รางรถไฟและท่อส่งหลัก
อย่างไรก็ตาม รอยเชื่อมโดยเฉพาะอย่างยิ่งในระดับอุตสาหกรรมขนาดใหญ่ มีลักษณะความน่าเชื่อถือต่ำและคุณภาพไม่เสถียร ซึ่งมักนำไปสู่อุบัติเหตุเนื่องจากชิ้นส่วนที่เชื่อมถูกทำลาย
การค้นพบการให้ความร้อนด้วยไฟฟ้าและการเผาไหม้ของก๊าซและออกซิเจนที่อุณหภูมิสูง พร้อมกับข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นสำหรับคุณภาพของรอยเชื่อม ทำให้เกิดความก้าวหน้าทางเทคโนโลยีที่ทรงพลังในด้านการเชื่อม ส่งผลให้เกิดการสร้างเทคโนโลยีการเชื่อมแบบไร้ฟอร์จ ซึ่งเป็นชนิดที่ เราคุ้นเคยกับการเห็นในวันนี้
ด้วยการถือกำเนิดของโลหะผสมเหล็ก กระบวนการเชื่อมจึงมีความซับซ้อนมากขึ้นเนื่องจากความจำเป็นในการป้องกันการคาร์ไบด์ขององค์ประกอบโลหะผสม ซึ่งส่วนใหญ่เป็นโครเมียม วิธีการเชื่อมในสภาพแวดล้อมเฉื่อยหรือส่วนโค้งที่จมอยู่ใต้น้ำ ตลอดจนเทคโนโลยีสำหรับการผสมเพิ่มเติมของการเชื่อมได้ปรากฏขึ้น
ให้เราพิจารณาคุณสมบัติของการเชื่อมเหล็กออสเทนนิติกโดยใช้สแตนเลสทั่วไป12H18Н10Т
เหล็ก 12х18Н10Тเชื่อมได้ดี คุณลักษณะเฉพาะของการเชื่อมเหล็กนี้คือการเกิดการกัดกร่อนตามขอบเกรน พัฒนาในเขตที่ได้รับความร้อนที่อุณหภูมิ 500-800 องศาเซลเซียส เมื่อโลหะยังคงอยู่ในช่วงอุณหภูมิวิกฤติ โครเมียมคาร์ไบด์จะตกตะกอนตามขอบเขตของเกรนออสเทนไนต์ ทั้งหมดนี้อาจส่งผลที่เป็นอันตราย - การทำลายโครงสร้างที่เปราะระหว่างการทำงาน การเชื่อมองค์ประกอบทางเคมีของเหล็ก
เพื่อให้ได้ความทนทานของเหล็ก จำเป็นต้องกำจัดหรือลดผลกระทบของการตกตะกอนของคาร์ไบด์ และทำให้คุณสมบัติของเหล็กคงที่บริเวณจุดเชื่อม
เมื่อเชื่อมเหล็กโลหะผสมสูง จะใช้อิเล็กโทรดที่มีการเคลือบโลหะผสมป้องกันชนิดพื้นฐานร่วมกับแท่งอิเล็กโทรดโลหะผสมสูง การใช้อิเล็กโทรดที่มีการเคลือบประเภทพื้นฐานช่วยให้มั่นใจได้ถึงการก่อตัวของโลหะที่สะสมขององค์ประกอบทางเคมีที่ต้องการตลอดจนคุณสมบัติอื่น ๆ ผ่านการใช้ลวดอิเล็กโทรดที่มีโลหะผสมสูงและการผสมเพิ่มเติมผ่านการเคลือบ
การผสมผสานระหว่างการผสมผ่านลวดอิเล็กโทรดและการเคลือบทำให้ไม่เพียงแต่รับประกันองค์ประกอบทางเคมีภายในข้อมูลหนังสือเดินทางเท่านั้น แต่ยังรวมถึงคุณสมบัติอื่นๆ บางอย่างที่มีไว้สำหรับการเชื่อมเหล็กกล้าออสเทนนิติก 12 Kh18Н10Т, 12х18Н9Т, 12х18Н12Т และอื่นๆ ในทำนองเดียวกัน
การเชื่อมอาร์กแบบจมอยู่ใต้น้ำของเหล็กโลหะผสมสูงจะดำเนินการโดยใช้ฟลักซ์ฟลูออไรด์ที่เป็นกลางกับออกซิเจนหรือโลหะผสมป้องกันร่วมกับลวดอิเล็กโทรดโลหะผสมสูง จากมุมมองทางโลหะวิทยา เหตุผลมากที่สุดสำหรับการเชื่อมเหล็กกล้าโลหะผสมสูงคือฟลักซ์ฟลูออไรด์ประเภท ANF-5 ซึ่งให้การป้องกันที่ดีและการประมวลผลทางโลหะวิทยาของโลหะสระเชื่อมและอนุญาตให้สระเชื่อมผสมกับไทเทเนียมผ่าน ลวดอิเล็กโทรด ในเวลาเดียวกัน กระบวนการเชื่อมจะไม่ไวต่อการก่อตัวของรูพรุนในโลหะเชื่อมเนื่องจากไฮโดรเจน อย่างไรก็ตาม ฟลักซ์ที่ปราศจากออกซิเจนของฟลูออไรด์มีคุณสมบัติทางเทคโนโลยีค่อนข้างต่ำ เป็นคุณสมบัติทางเทคโนโลยีที่ต่ำของฟลักซ์ฟลูออไรด์ซึ่งเป็นสาเหตุของการใช้ฟลักซ์ที่มีออกไซด์เป็นส่วนประกอบในการเชื่อมเหล็กโลหะผสมสูง
เพื่อลดโอกาสที่จะเกิดโครงสร้างที่มีความร้อนสูงเกินไป การเชื่อมเหล็กกล้าโลหะผสมสูงมักจะดำเนินการในโหมดที่มีความร้อนต่ำ ในกรณีนี้การตั้งค่าจะให้กับตะเข็บที่มีหน้าตัดเล็ก ๆ ซึ่งได้โดยใช้ลวดอิเล็กโทรดที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเล็ก (2-3 มม.) เนื่องจากเหล็กกล้าโลหะผสมสูงมีความต้านทานไฟฟ้าเพิ่มขึ้นและลดการนำไฟฟ้าลง ระหว่างการเชื่อม การยื่นออกมาของอิเล็กโทรดจากเหล็กกล้าโลหะผสมสูงจะลดลง 1.5-2 เท่า เมื่อเทียบกับการยื่นออกมาของอิเล็กโทรดจากเหล็กกล้าคาร์บอน
เมื่อทำการเชื่อมอาร์ก อาร์กอน ฮีเลียม (น้อยกว่าปกติ) และคาร์บอนไดออกไซด์จะถูกใช้เป็นก๊าซป้องกัน
การเชื่อมอาร์กอนอาร์กดำเนินการด้วยอิเล็กโทรดทังสเตนแบบสิ้นเปลืองและไม่สิ้นเปลือง อิเล็กโทรดวัสดุสิ้นเปลืองจะถูกเชื่อมโดยใช้กระแสตรงของขั้วย้อนกลับ โดยใช้โหมดที่รับประกันการถ่ายโอนไอพ่นของโลหะอิเล็กโทรด ในบางกรณี (โดยเฉพาะเมื่อเชื่อมเหล็กออสเทนนิติก) เพื่อเพิ่มความเสถียรของส่วนโค้งและโดยเฉพาะอย่างยิ่งลดโอกาสของการเกิดรูพรุนเนื่องจากไฮโดรเจนเมื่อทำการเชื่อมด้วยอิเล็กโทรดที่ใช้แล้วหมด ส่วนผสมของอาร์กอนกับออกซิเจนหรือคาร์บอนไดออกไซด์ (มากถึง 10%) ถูกนำมาใช้
การเชื่อมด้วยอิเล็กโทรดทังสเตนที่ไม่สิ้นเปลืองนั้นส่วนใหญ่ดำเนินการโดยใช้กระแสตรงของขั้วตรง ในบางกรณี เมื่อเหล็กมีอะลูมิเนียมจำนวนมาก กระแสสลับจะถูกใช้เพื่อให้แน่ใจว่าฟิล์มออกไซด์จะถูกทำลายโดยแคโทด
การใช้การเชื่อมอาร์กในบรรยากาศคาร์บอนไดออกไซด์ช่วยลดโอกาสที่รูขุมขนจะก่อตัวในโลหะเชื่อมเนื่องจากไฮโดรเจน สิ่งนี้ทำให้แน่ใจได้ว่าค่าสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงที่ค่อนข้างสูงขององค์ประกอบออกซิไดซ์ได้ง่าย ดังนั้นค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนของไทเทเนียมจากลวดจึงสูงถึง 50% เมื่อทำการเชื่อมในบรรยากาศอาร์กอน ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนของไทเทเนียมจากลวดจะอยู่ที่ 80-90% เมื่อเชื่อมเหล็กที่มีปริมาณโครเมียมสูงและมีปริมาณซิลิคอนต่ำในคาร์บอนไดออกไซด์ จะเกิดฟิล์มออกไซด์ที่ทนไฟและลอกออกยากบนพื้นผิวของการเชื่อม การมีอยู่ของมันทำให้การเชื่อมหลายชั้นทำได้ยาก
เมื่อเชื่อมเหล็กที่มีปริมาณคาร์บอนต่ำ (ต่ำกว่า 0.07-0.08%) อาจเกิดการคาร์บูไรเซชันของโลหะที่สะสมอยู่ได้ การเปลี่ยนผ่านของคาร์บอนไปสู่สระเชื่อมจะเพิ่มขึ้นเมื่อมีอะลูมิเนียม ไทเทเนียม และซิลิคอนอยู่ในลวดอิเล็กโทรด ในกรณีของการเชื่อมเหล็กออสเทนนิติกที่มีความลึก การชุบคาร์บูไรเซชันของโลหะที่เชื่อมร่วมกับปฏิกิริยาออกซิเดชันของซิลิคอนจะช่วยลดโอกาสที่จะเกิดการแตกร้าวจากความร้อน อย่างไรก็ตาม การเติมคาร์บอนสามารถเปลี่ยนคุณสมบัติของโลหะเชื่อมได้ และโดยเฉพาะอย่างยิ่ง ลดคุณสมบัติการกัดกร่อนด้วย นอกจากนี้ยังพบการกระเด็นของโลหะอิเล็กโทรดเพิ่มขึ้นอีกด้วย การกระเด็นบนพื้นผิวโลหะจะช่วยลดความต้านทานการกัดกร่อน
เทคโนโลยีการเชื่อมสำหรับเหล็กสเตนเลสอัลลอยด์สูงได้รับการปรับปรุงอย่างต่อเนื่อง ในขั้นตอนนี้ ด้วยการยึดมั่นในกระบวนการทางเทคโนโลยีอย่างเข้มงวด คุณภาพของการเชื่อมเหล็กกล้าไร้สนิมนั้นไม่ได้ด้อยกว่าคุณสมบัติของโลหะของชิ้นส่วนที่เชื่อมต่อและรับประกันความน่าเชื่อถือสูงสุดของข้อต่อการเชื่อม
การศึกษาในรอยเชื่อมระหว่างการเชื่อม
เมื่อเชื่อมฟิวชั่น ข้อบกพร่องที่พบบ่อยที่สุดของรอยเชื่อมคือความไม่สมบูรณ์ของการเชื่อม ความกว้างและความสูงไม่เท่ากัน (รูปที่ 1) ความไม่สมดุลขนาดใหญ่ ความเป็นท่อ และการมีอยู่ของอานม้า ในการเชื่อมอัตโนมัติ ข้อบกพร่องเกิดขึ้นเนื่องจากความผันผวนของแรงดันไฟฟ้าในเครือข่าย ลวดลื่นในลูกกลิ้งฟีด ความเร็วในการเชื่อมไม่สม่ำเสมอเนื่องจากกลไกการเคลื่อนที่กลับ มุมเอียงที่ไม่ถูกต้องของอิเล็กโทรด และการไหลของโลหะเหลวเข้าไปในช่องว่าง ในการเชื่อมแบบแมนนวลและกึ่งอัตโนมัติ ข้อบกพร่องอาจเกิดจากคุณสมบัติของช่างเชื่อมไม่เพียงพอ การละเมิดวิธีการทางเทคโนโลยี อิเล็กโทรดคุณภาพต่ำ และวัสดุการเชื่อมอื่น ๆ
ข้าว. 2- ข้อบกพร่องในรูปร่างและขนาดของตะเข็บ: เอ - ความไม่สมบูรณ์ของตะเข็บ; b - ความกว้างของรอยเชื่อมชนไม่เท่ากัน c - ความไม่สม่ำเสมอตามความยาวของขาเชื่อมเนื้อ; h - ความสูงเสริมตะเข็บที่ต้องการ
สำหรับการเชื่อมด้วยแรงดัน (เช่น การเชื่อมแบบจุด) ลักษณะข้อบกพร่องได้แก่ ระยะห่างของจุดไม่เท่ากัน รอยบุบลึก และการเคลื่อนตัวของแกนของส่วนที่ต่อกัน
การละเมิดรูปร่างและขนาดของตะเข็บมักบ่งบอกถึงการมีอยู่ของข้อบกพร่อง เช่น การหย่อนคล้อย (การหย่อนคล้อย) รอยตัดด้านล่าง รอยไหม้ และหลุมอุกกาบาตที่ไม่ผ่านการรับรอง
ไฟกระชาก(ความหย่อนคล้อย) (รูปที่ 2) มักเกิดขึ้นเมื่อเชื่อมพื้นผิวแนวตั้งกับตะเข็บแนวนอนอันเป็นผลมาจากโลหะเหลวไหลไปที่ขอบของโลหะฐานเย็น พวกเขาสามารถอยู่ในท้องถิ่นในรูปแบบของหยดแช่แข็งแต่ละหยดหรือมีขอบเขตที่มีนัยสำคัญตามตะเข็บ สาเหตุของการหย่อนคล้อยคือ: กระแสเชื่อมขนาดใหญ่, ส่วนโค้งยาว, ตำแหน่งอิเล็กโทรดไม่ถูกต้อง, มุมเอียงของผลิตภัณฑ์มากเมื่อทำการเชื่อมขึ้นและลง ในการเชื่อมตามแนวเส้นรอบวง ความหย่อนคล้อยจะเกิดขึ้นเมื่ออิเล็กโทรดเคลื่อนออกจากจุดสุดยอดไม่เพียงพอหรือมากเกินไป การขาดการเจาะ รอยแตก และข้อบกพร่องอื่นๆ มักตรวจพบในบริเวณที่มีการรั่วไหล
อันเดอร์คัทคือการกด (ร่อง) ที่เกิดขึ้นในโลหะฐานตามขอบของตะเข็บโดยมีกระแสเชื่อมเพิ่มขึ้นและมีส่วนโค้งยาวเนื่องจากในกรณีนี้ความกว้างของตะเข็บจะเพิ่มขึ้นและขอบจะหลอมละลายรุนแรงยิ่งขึ้น เมื่อทำการเชื่อมด้วยรอยเชื่อมเนื้อ รอยตัดด้านล่างเกิดขึ้นเนื่องจากการเคลื่อนตัวของอิเล็กโทรดไปทางผนังแนวตั้ง ซึ่งทำให้เกิดความร้อน การหลอม และการไหลของโลหะบนชั้นวางแนวนอน เป็นผลให้มีรอยบากปรากฏบนผนังแนวตั้งและความหย่อนคล้อยปรากฏขึ้นบนชั้นวางแนวนอน ในการเชื่อมแก๊ส รอยตัดจะเกิดขึ้นเนื่องจากกำลังที่เพิ่มขึ้นของหัวเชื่อม และในการเชื่อมด้วยไฟฟ้าสแลก - เนื่องจากการติดตั้งสไลด์ขึ้นรูปที่ไม่เหมาะสม
การตัดด้านล่างจะทำให้ส่วนโลหะฐานอ่อนตัวลงและอาจทำให้รอยเชื่อมเสียหายได้
รูปที่ 3 ข้อบกพร่องภายนอก: เอ - ก้น; ข - มุม; 1 - การไหลเข้า; 2 - ตัดราคา
เบิร์นส์- นี่คือการเจาะฐานหรือโลหะที่สะสมซึ่งอาจเกิดรูทะลุได้ เกิดขึ้นเนื่องจากการทื่อของขอบไม่เพียงพอ, ช่องว่างขนาดใหญ่ระหว่างพวกเขา, กระแสเชื่อมมากเกินไปหรือกำลังคบเพลิงที่ความเร็วการเชื่อมต่ำ การไหม้ทะลุเป็นเรื่องปกติโดยเฉพาะในระหว่างการเชื่อมโลหะบางและเมื่อทำการเชื่อมหลายชั้นเป็นครั้งแรก นอกจากนี้ รอยไหม้อาจเกิดขึ้นได้จากการบีบอัดแผ่นฟลักซ์หรือแผ่นทองแดงที่ไม่ดี (การเชื่อมอัตโนมัติ) รวมถึงระยะเวลาการเชื่อมที่เพิ่มขึ้น แรงอัดต่ำ และการปนเปื้อนบนพื้นผิวของชิ้นส่วนที่ถูกเชื่อมหรืออิเล็กโทรด (การเชื่อมแบบต้านทานจุดและตะเข็บ)
หลุมอุกกาบาตที่ไม่ถมเกิดขึ้นในกรณีที่ส่วนโค้งหักกะทันหันเมื่อสิ้นสุดการเชื่อม ลดพื้นที่ตัดขวางของตะเข็บและอาจกลายเป็นสาเหตุของการเกิดรอยแตกร้าวได้
โพสต์บน Allbest.ru
...เอกสารที่คล้ายกัน
ประวัติความเป็นมาของการค้นพบเหล็กกล้าไร้สนิม คำอธิบายขององค์ประกอบโลหะผสมที่ทำให้เหล็กมีคุณสมบัติทางกายภาพและทางกลที่จำเป็นและความต้านทานการกัดกร่อน ประเภทของสแตนเลส สมบัติทางกายภาพ วิธีการผลิต และการประยุกต์เหล็กเกรดต่างๆ
บทคัดย่อเพิ่มเมื่อ 23/05/2555
สมบัติทางกลของเหล็กที่อุณหภูมิสูง เทคโนโลยีการหลอมเหล็กในเตาอาร์ค ทำความสะอาดโลหะจากสิ่งสกปรก การทำให้กระบวนการออกซิเดชั่นเข้มข้นขึ้น เตรียมเตาหลอม บรรจุประจุ หล่อเหล็ก การคำนวณส่วนประกอบการเติม
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 04/06/2015
กลไกการเสริมความแข็งแกร่งของเหล็กโลหะผสมต่ำ HC420LA การแข็งตัวของการกระจายตัว เทคโนโลยีการผลิต สมบัติทางกลของเหล็กกล้าโลหะผสมต่ำที่มีความแข็งแรงสูงของเกรดที่ศึกษา องค์ประกอบทางเคมีที่แนะนำ พารามิเตอร์และคุณสมบัติของเหล็ก
ทดสอบเพิ่มเมื่อ 16/08/2014
แนวคิดและขอบเขตของการใช้เหล็กในอุตสาหกรรมสมัยใหม่ การจำแนกประเภท และพันธุ์ ขั้นตอนและหลักเกณฑ์ในการพิจารณาความสามารถในการเชื่อมของเหล็ก กลไกในการเตรียมเหล็กสำหรับการเชื่อม ประเภทของข้อบกพร่องและขั้นตอนการกำจัด ประสิทธิภาพเชิงเศรษฐกิจ
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 28/01/2010
การผลิตเหล็กในเครื่องแปลงออกซิเจน โลหะผสมเหล็กและโลหะผสม โครงสร้างเหล็กอัลลอยด์ การจำแนกประเภทและการทำเครื่องหมายของเหล็ก อิทธิพลของธาตุผสมที่มีต่อคุณสมบัติของเหล็ก การบำบัดความร้อนและความร้อนเชิงกลของโลหะผสมเหล็ก
บทคัดย่อ เพิ่มเมื่อ 24/12/2550
โครงสร้างและสมบัติของเหล็ก วัสดุต้นทาง การผลิตเหล็กในเตาคอนเวอร์เตอร์ เตาแบบเปิด และเตาอาร์กไฟฟ้า การถลุงเหล็กในเตาเหนี่ยวนำ การกลั่นเหล็กนอกเตา การหล่อเหล็ก. เหล็กกล้าโลหะวิทยาชนิดพิเศษ
บทคัดย่อเพิ่มเมื่อ 22/05/2551
ลักษณะของเหล็กราง - เหล็กกล้าคาร์บอนผสมซึ่งเจือด้วยซิลิคอนและแมงกานีส ข้อกำหนดองค์ประกอบทางเคมีและคุณภาพสำหรับเหล็กราง เทคโนโลยีการผลิต การวิเคราะห์การผลิตเหล็กรางโดยใช้ตัวดัดแปลง
บทคัดย่อเพิ่มเมื่อ 10/12/2559
สภาพการทำงานและคุณสมบัติคุณสมบัติการหล่อของโลหะผสม สมบัติทางกลของเหล็ก 25L องค์ประกอบทางเคมี และอิทธิพลของสิ่งเจือปนที่มีต่อคุณสมบัติของเหล็ก ลำดับการผลิตการหล่อ กระบวนการถลุงเหล็กและการออกแบบเตาเผาแบบเปิด
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 17/08/2552
เหล็กโครงสร้างที่มีปริมาณคาร์บอนสูง คุณภาพและประสิทธิภาพของสปริง การทำเครื่องหมายและลักษณะสำคัญของเหล็กสปริง สมบัติทางกลพื้นฐานของเหล็กสปริงหลังการอบชุบด้วยความร้อนแบบพิเศษ
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 12/17/2010
เหล็กกล้าคาร์บอนโครงสร้างคุณภาพธรรมดา สมบัติทางกลของเหล็กแผ่นรีดร้อน เหล็กกล้าคาร์บอนคุณภาพสูง เหล็กโครงสร้างผสม โลหะผสมต่ำ คาร์บอนปานกลาง หรือเหล็กกล้าคาร์บอนสูง
