Scopul oțelului 12x18n10t. Blog despre ascuțire. Codurile G și M

TOATE oțelurile austenitice încep să devină magnetice după călirea la rece.

Nu, nu toate, ci numai clase austenitic-martensitice (și numai după o prelucrare corespunzătoare) sau austenitic-feritice.

rețeaua de austenită centrată pe față este metastabilă la temperatura camerei, adică cu orice creștere suficientă a energiei sistemului închis, acesta va fi reconstruit într-o rețea mai stabilă centrată pe corp pentru o anumită temperatură.

Argumentul tău este greșit. În primul rând, nu rețeaua de austenită ar trebui discutată, ci rețeaua de fier. Acest lucru se datorează faptului că stabilitatea rețelei fcc de fier (în condiții externe date) depinde de elementele care sunt dizolvate în ea. Din literatură (Gulyaev, Lyakishev, Bernstein Nu dau link-uri complete. prea leneș să tastezi ) se știe că metalele fcc, azotul și carbonul stabilizează austenita, iar metalele bcc stabilizează ferita. Și toate se dizolvă atât în ​​austenită, cât și în ferită. Acest lucru pare un fleac, dar consider că acest punct este punctul de plecare pentru un raționament suplimentar. Deși, dacă doriți, voi fi de acord cu termenul fcc rețea de austenită, deoarece Îl înțeleg.

În al doilea rând, pentru a rezolva problema care zăbrele de fier este stabilă în condiții date (compoziția chimică a aliajului, temperatură, presiune normală), trebuie să apelați la rețeaua corespunzătoare. diagrama de stare . De exemplu, pentru sistemul „Fe-Ni-Cr” există o secțiune izotermă cu o descriere a acestui sistem (vezi Gulyaeva p. 412). Analiza aliajului ternar „Fe-18Cr-10Ni” arată că la 20°C și 1 atm. rețeaua fcc de fier (austenită) este stabilă (echilibru). Notă că încălzirea unui astfel de aliaj nu duce la o tranziție de fază polimorfă (fierul delta are o rețea bcc, dar cu o perioadă mare).

Întrebare:Și dacă efectuăm deformarea plastică a aliajului „Fe-18Cr-10Ni” (% C = 0), care rețea este stabilă (stabilă în timp)?

Răspuns: Direct în timpul deformării, când presiunea este mult mai mare de 1 atm. Rețeaua de fier bcc este stabilă (aceasta este din practică; nu am văzut astfel de diagrame de stare). În timpul deformării, are loc transformarea, dar imediat ce presiunea revine la 1 atm. Rețeaua fcc este stabilă. În acest caz, o fază alfa metastabilă poate rămâne în structură o perioadă de timp, care, atunci când este încălzită, se va transforma rapid în gamma.

Întrebare: Ce se întâmplă dacă îl răcești la -196°C și apoi încălziți aliajul „Fe-18Cr-10Ni”?

Răspuns: Fierul alfa (soluția solidă alfa) este stabil la temperaturi scăzute. La revenirea la 20° se va produce o transformare (după mecanismul difer.), dar din cauza autodifuziei scăzute a fierului va dura mult timp (câțiva ani).

Cu toate acestea, nu avem un aliaj ternar, ci oțel 12Х18Н10Т. Adăugarea de carbon, Mn, Si și Ti în sistemul nostru ternar complică sistemul (nu mai poți desena o diagramă), dar există o cale de ieșire. Aici era.

Această diagramă arată cărei clase îi va aparține oțelul unui anumit grad chimic. compoziție în termeni de % echivalent Ni și Cr. Am pus două puncte pe diagramă: roșu și verde. Punctul roșu corespunde compoziției de calitate a oțelului 12Х18Н10Т (GOST 5632-72), dar cu o limită inferioară pentru Cr (17%) și o limită superioară pentru Ni (11%). Punct verde, situația opusă - aceasta corespunde compoziției mărcii 12Х18Н10Т, dar cu o limită superioară pentru Cr (19%) și o limită inferioară pentru Ni (9%). Am luat conținutul de carbon egal cu 0,12% în ambele cazuri, iar titanul nu a fost luat în calcul din cauza influenței sale mici. Pentru punctul roșu: eq.%N~15,5; eq.%Cr~18,5. Pentru punctul verde: eq.%N~13,5; eq.%Cr~20,5.

Cu alte cuvinte, în compoziția de calitate, oțelul 12Х18 Н10Т poate fi fie austenitic, fie austenitic-feritic. Dacă metalurgiștii aruncă și carbonul până la 0,02% sau are loc decarbonizarea suprafeței, atunci acesta (punctul de oțel) va aluneca în regiunea A+F+M.

În același timp, cu o compoziție medie și 0,12% C, oțelul 12Х18Н10Т este considerat pur austenitic, ceea ce este menționat în GOST 5632-72, precum și în literatura metalurgică (căruia GOST și Dragi metalurgiști, bunii nostri profesori, nu e un decret, hai sa mergem in gradina: face cu ochiul:)

Cumpăr o chiuvetă, o aduc acasă, o împing cu un magnet, magnetul se lipește ca un ciudat.

Astăzi mi-am verificat chiuveta la serviciu cu un magnet. Nu magnetizează. Poate s-a întărit după ștampilă? Sau poate nu este 18-10, ci 18-25? Desigur că nu. Cel mai probabil, 18-10 al meu corespunde punctului roșu, iar al tău, Nikolai, corespunde celui verde.

Și ultima întrebare (pentru Vitaly). De ce întăresc oțelurile austenitice, deoarece după călire rețin această austenită în structura lor în cantitate de 100%, ceea ce înseamnă că limita de curgere și duritatea vor fi exact aceleași ca înainte de călire?

Răspuns.În acest caz, călirea nu are ca scop obținerea martensitei, ci dizolvarea carburilor de crom în austenită. Pe de o parte, o astfel de structură monofazată, întărită, are o plasticitate mai mare, ceea ce nu poate avea un efect pozitiv asupra proceselor CPD. Dar, cel mai important, prezența carburilor de crom în structura de oțel de-a lungul limitelor de cereale duce la dezvoltarea coroziunii intergranulare, deoarece formarea carburilor Cr 23 C 6 epuizează zonele de margine ale bobului în crom și are loc o scădere locală a rezistenței la coroziune. În mod vital, rețineți că, atunci când oțelul călit 12Х18Н10Т este încălzit, eliberarea intensă (0,5-1 oră) de carburi de crom are loc la temperaturi peste 450°C.

P.S. În ceea ce privește problema tăierii oțelurilor austenitice, cred că trebuie să creăm o ramură (dacă nu este deja creată).

Modificat la 20 septembrie 2016 de ilia-ilich

(Uneltă abrazivă) – o unealtă de tăiere concepută pentru prelucrarea abrazivă (GOST 21445). Constă din materiale abrazive (granule) ținute împreună printr-o legătură. În mod obișnuit, dur (de exemplu, roți de șlefuit, pietre) și moale (de exemplu, șmirghel, curele, paste). Ele sunt, de asemenea, clasificate în funcție de forma geometrică, tipul de material abraziv, dimensiunea granulelor, aderență, duritate și structură.

Ligamentele sunt anorganice și organice. Lianții anorganici includ ceramică, metal și magneziu. Organic - bachelit, gliftalic, vulcanit.

Legătura ceramică

Este un amestec sinterizat de argilă refractară, feldspat, cuarț, talc și alte materiale. Pentru a crește plasticitatea, se adaugă adezivi. Ca abrazivi se folosesc carbura de siliciu (SC), oxidul de aluminiu (OA), electrocorindonul, carborundul etc. Abrazivele ceramice pot fi obținute prin topirea sau sinterizarea materiilor prime. Legătura ceramică permite producerea de scule de orice dimensiune a granulelor. Oferă rezistență ridicată, rigiditate, rezistență la apă și căldură. Dezavantajele includ faptul că o astfel de legătură oferă instrumentului abraziv o fragilitate crescută, pentru a reduce impregnarea cu sulf care poate fi utilizată. Legătura ceramică este cea mai comună deoarece utilizarea sa pentru scule abrazive este rațională pentru cel mai mare număr de operații.

Pachet de metal

Folosit numai pentru unelte care folosesc diamant sau CBN ca abraziv. Legătura metalică are rezistență ridicată la uzură și apă, o structură densă, dar are tendința de a unge suprafața de lucru a sculei. Liantul este produs în mai multe moduri - prin presare și sinterizare, metodă galvanică și turnare. Uzura uneltelor diamantate cu o legătură metalică este mult mai lentă decât a celor abrazive, ceea ce se explică nu numai prin duritatea diamantului sau CBN, ci și prin capacitatea crescută a acestora de a le ține în legătură. Dar la prelucrarea oțelurilor de înaltă rezistență, legătura nu este suficient de puternică, astfel încât consumul de diamante și CBN crește. Pentru a crește forțele de aderență ale granulelor de diamant, acestea din urmă sunt metalizate, iar apoi stratul purtător de diamant este presat și sinterizat. Alături de populara bază de cupru-staniu M2-01 (M1), Institutul de Materiale Superhard din Kiev (Ucraina) utilizează încă două tipuri de legături metalice: pe o bază de cupru-staniu cu adaos de oxid de fier (M3) și pe un bază de cobalt (MO3).

Ligamentul de magneziu

Constă din magnesit caustic și clorură de magneziu. Cercurile de pe această legătură sunt eterogene, se uzează rapid și neuniform și sunt higroscopice. Sunt folosite pentru măcinarea uscată. Singurul avantaj al mănunchiului este că aceste cercuri funcționează cu puțină încălzire a produselor procesate. Folosit cu pulberi abrazive de carborundum sau electrocorundum. Unul dintre dezavantajele liantului de magneziu este o scădere a rezistenței mecanice în timpul depozitării pe termen lung.

Legătura gliftică

Este o rășină sintetică făcută din glicerol. pe şi anhidridă ftalică. Sunt realizate prin amestecarea granulelor abrazive (de obicei verde KK) cu o cremă hidratantă și apoi cu rășină gliftalică zdrobită. După aceasta, masa este frecată printr-o plasă, trecută printr-o matriță și trimisă la cuptoare de uscare. Pentru șlefuirea și finisarea finală se folosesc abrazivi lipiți cu gliftal. Se crede că rezistența la apă și elasticitatea lor sunt mai mari decât abrazivii lipiți cu bachelită, dar rezistența și rezistența la căldură sunt mai mici.

Legătura de bachelit

Este o rășină artificială fenol-formaldehidă sub formă lichidă sau pulbere. Când este folosit pentru lustruire, la liant se adaugă acid oxalic, oxizi de aluminiu/staniu/crom etc. Este poate cel mai comun dintre ligamentele organice. Proprietățile pozitive ale liantului de bachelită sunt rezistența crescută la uzură și uniformitatea bună a compoziției sculei abrazive, dezavantajele includ rezistență scăzută la căldură, fragilitate crescută la 200 ° C și mai mult și rezistență chimică scăzută.

Legătură vulcanită

Baza este cauciucul artificial vulcanizat la diferite grade de elasticitate și duritate. Pulberea de diamant este adesea folosită ca abraziv pentru lianții de vulcanit. Avantajele sculelor care folosesc lipituri din cauciuc vulcanit sunt rezistența semnificativă la uzură, precum și elasticitatea ridicată, care asigură o calitate îmbunătățită a suprafeței prelucrate. Ele nu își pierd duritatea și rezistența sub influența emulsiilor de apă și, în același timp, nu sunt rezistente la kerosen. Lipirea acestor roți are o rezistență scăzută la căldură (aproximativ 160-200°C), prin urmare, odată cu creșterea presiunii și a temperaturii în timpul procesului de măcinare, boabele abrazive sunt oarecum presate în legătură, tăierea se deteriorează și roata începe să funcționeze ca un unul cu granulație mai fină.

===
Surse:
1. www.studref.com
2. www.stroitelstvo-new.ru
3. www.arxipedia.ru
4. www.stroitelstvo-new.ru
5. Fotografie din catalogul Norton 2004.

ZAT (Dnepr, Ucraina)

15 octombrie 2019

În Blogul de ascuțire în sine, în ultimii ani a existat o selecție largă de articole despre funcționarea acestui și a altor instrumente de manichiură, alegerea lor, avantajele și dezavantajele. Daca alegi ceva de la Stalex si/sau urmaresti noile produse ale acestui brand, atunci informatiile iti vor fi cu siguranta de folos. Luați notă... Dacă sunteți în căutarea unui instrument cu alt nume, acordați atenție selecției articolelor. Și asigurați-vă că citiți informațiile din secțiunea "" - este puțin probabil să le găsiți în altă parte.

Și apropo. Unde ascuți? Atelierul nostru este mereu la dispoziția dumneavoastră. Confortabil. Prompt. Calitativ. Serviciile noastre sunt folosite de manichiuriști din toată Ucraina.

ZAT (Dnepr, Ucraina)

12 octombrie 2019

ZAT (Dnepr, Ucraina)
http://www.site/

07 octombrie 2019

Oțelurile moi sunt o chestiune complet diferită. De regulă, acestea sunt cuțite ieftine și puțini oameni sunt dispuși să plătească pentru ascuțirea lor completă, alegând opțiunea cu buget redus. Dar ziua devine interesantă când proprietarul cuțitului alege o ascuțire de nivel premium. Există deja loc de dezvoltare aici pentru pietrele naturale - de la stadiul inițial până la pietrele de finisare ale nivelului sau.

Pentru oțelurile mai dure (de exemplu, cum ar fi), lucrul pietrelor naturale începe adesea cu și se termină, de exemplu, cu sau la fel. Desigur, acest lucru este doar generalizat și nu ia în considerare seturile complete, care depind, printre altele. în funcție de scopul cuțitului și de dorințele proprietarului acestuia.

Dacă luăm ultimul an - din vara trecută până în vara aceasta, atunci trei pietre au devenit o descoperire pentru mine - ardezie braziliană verde și visiniu (le-am menționat deja mai sus), precum și. Dacă primele, împreună cu alte pietre de finisare, au rezolvat practic toate problemele cu finisajul, incl. pentru aceleasi oteluri moi, consider Hindostan una dintre cele mai bune pietre de finisare pentru cutitele de bucatarie - imi place taietura agresiva si in acelasi timp moale obtinuta in urma folosirii acestei pietre.

Ei bine, utilizarea acelorași ardezii braziliene pe oțelurile moi a făcut posibilă eliminarea lui Llyn Idwall din aceste seturi. La naiba, dar totuși - cât de uimitor funcționează această piatră pe M390! Nu am regretat niciodată că l-am cumpărat.

Ascuți destul de multe cuțite de bucătărie din X30Cr13, așa că acord multă atenție acestei probleme. Se întâmplă că folosesc Translucent Arkansas cu ele în principal la bucătari. Dacă am chef, pot lucra la el, ceea ce crește semnificativ durabilitatea și prelungește durata de viață a cuțitului cel puțin până la prima editare.

Înțeleg tot scepticismul cititorului cu privire la existența întăririi la rece, dar eu însumi eram așa până când mi-am dat seama de această problemă, primind o margine întărită. Înainte de a uita, voi remarca și în acest moment că da, este logic să folosiți acid oleic în această etapă (vezi linkul de la sfârșitul articolului). IMHO, doar aici este necesar să se facă distincția între oleina tehnică și cea cosmetică, plus monitorizarea grosimii stratului la aplicarea acestuia. Din nou, acest lucru este subiectiv, dar oleina tehnică funcționează considerabil mai bine.

Folosind cuvântul „întărire” cu atâta îndrăzneală, observ că am obținut o creștere a retenției ascuțirii briciului (când cuțitul rade părul de pe braț) la 15 zile fără nicio editare. Cred că pentru bugetul X30Cr13 cu 50-52 HRC condiționat (în funcție de impresii) acesta este un rezultat bun.

Dar aici există o a doua latură - fragilitatea marginii crește semnificativ, după o săptămână deja apar jetoane pe ea. Interesant este că aici jetoanele măresc oarecum agresivitatea, cu care nu se poate lăuda cuțitul cu finisaj Translucent Arkansas.

În ce măsură editarea pe musat funcționează bine cu întărire? E un prieten rău. După 2-3 cazuri de utilizare a musatului, cu restabilirea ascuțitului de lucru a cuțitului, puteți uita de orice efect de întărire. Până la următoarea ascuțire, care poate să nu fie curând.

Astăzi rămâne cea mai misterioasă piatră pentru mine. Piatra funcționează destul de delicat și de fiecare dată când aleg o piatră pentru finisare, mâna mea însăși o ocolește. În acest sezon vreau să aștept ocazia potrivită, când am cuțite din diferite oțeluri în același timp, plus mai mult timp, și să experimentez cu această piatră - de la șlefuirea în Jasper până la locul ei în set.

M-am jucat de mult timp cu rindeaua părului și tăierea acestuia în timp ce atârn, dar va fi foarte interesant pentru mine să aleg un set astfel încât, în ciuda toată subtilitatea lucrării lui Jasper, rezultatul să fie o agresivitate acceptabilă.

ZAT (Dnepr, Ucraina)

05 octombrie 2019

Nu pentru că fac o analiză spectrală a metalului cu ochii, ci pur și simplu pentru că nu sunt atât de multe opțiuni aici. Și nu prea înțeleg cuvintele despre D2 în sine pe replicile chinezești.

O zi bună tuturor și păstrați-vă cuțitele ascuțite!

ZAT (Dnepr, Ucraina)

03 octombrie 2019

Succes tuturor și aveți grijă de timpul vostru!

ZAT (Dnepr, Ucraina)

01 octombrie 2019

27 septembrie 2019

20 septembrie 2019

Mult succes și instrumente ascuțite tuturor!

ZAT (Dnepr, Ucraina)

17 septembrie 2019

Cu toate acestea, voi repeta. O teșitură a găurii prea adâncă permite pătrunderea soluțiilor dezinfectante și a apei la igienizarea instrumentului. În timp, se formează rugina, care nu numai că încalcă condițiile de funcționare a unui instrument steril într-un salon de înfrumusețare, dar creează și probleme cu lipirea șuruburilor în timpul întreținerii tăietorilor într-un atelier de ascuțit.

Da, fotografia arată că la deșurubarea șurubului, fanta sa în formă de cruce a fost ruptă. Da, păcat de șurubelniță, dar șurubul ar mai trebui schimbat - nu apasă strâns, creând o tensiune inutilă la nivelul găurii din primăvară, care mai devreme sau mai târziu va duce la ruperea și înlocuirea acestuia. .

Îmi place acest instrument. Fără întrebări serioase. Ajută manichiuriștii și ascuțitorii să câștige bani. Dar astfel de detalii, nesemnificative la prima vedere, irită adesea munca, distrag atenția și, la întreținerea mașinii de tuns, duc la cheltuieli inutile atât pentru manichiuriști, cât și pentru ascuțitori...

Ascuțind unelte de mulți ani, uneori mă întâlnesc cu situații când lucrez cu cuțite clasice, când clienții mei nu pot alege imediat ce au nevoie de la un astfel de cuțit? Astăzi m-am hotărât să vorbesc despre o alternativă la cuțitele obișnuite pentru legume - curățătorul de legume Victorinox 7.6075.4, care funcționează în bucătăria mea de acasă de mai bine de un an. Și funcționează cu succes.

Nu mă voi opri în detaliu asupra cuțitului în sine, voi remarca doar pe scurt că Victorinox este o cunoscută companie elvețiană, specializată în producția de tot felul de cuțite. Din seria de curățătoare de legume pe care am ales-o, compania oferă cuțite în diferite culori. In cazul meu este un maner verde din fibrox. În principiu, dacă cuțitul va funcționa în aer liber, atunci probabil că este mai bine să alegeți o culoare diferită a mânerului, când cuțitul în sine va fi mai vizibil pe fundalul de iarbă verde.

Cuțitul Victorinox 7.6075.4 este echipat cu lame din oțel inoxidabil care funcționează în două direcții - atunci când curățați spre tine și departe de tine. În vârf are o proeminență pentru îndepărtarea semințelor. Sincer să fiu, nu l-am folosit niciodată. Dacă cititorul este interesat de caracteristicile detaliate și complete, atunci Google pentru a ajuta - scopul revizuirii este de a arăta capacitățile aparatului de curățat legume Victorinox 7.6075.4 și nu de a vă vinde acest cuțit.

Prin urmare, dacă ești de acord cu celebra zicală „Este mai bine să vezi o dată decât să auzi de șapte ori”, atunci nu voi escalada situația și voi trece imediat la prima parte a zicalului.

1. Curăţarea cartofilor. Nici o problemă. Coaja tăiată cu un cuțit este foarte subțire și poate fi văzută chiar și în condiții de lumină slabă. Permiteți-mi să vă reamintesc, pentru orice eventualitate, că toate lucrările prezentate în fotografii au fost făcute cu un cuțit care a fost folosit de mai bine de un an.

2. Curata morcovii? Nici o problemă. Este mai greu și, prin urmare, procesul în sine are loc mai rapid și mai ușor decât în ​​exemplul cu cartofi.

3. Decojirea unui castravete. Desigur, castravetele este gustos, proaspăt și nu moale. Totuși, ce altceva ar trebui să fie? Cuțitul Victorinox 7.6075.4 pur și simplu nu l-a observat, făcându-și treaba perfect.

4. Curăţarea mărului. Mărul este destul de moale și dulce. Mașina de curățat legume Victorinox 7.6075.4 probabil s-a surprins de cât de repede l-a curățat. Ei bine, da. Inainte de curatare am taiat-o in jumatate. În exemplul următor nu voi mai face asta))

5. Curățarea roșiilor proaspete, numite în mod obișnuit roșii. Roșie roz: suculentă, coaptă, moale. Dulce desigur. A fost chiar păcat să-l cureți. Aici a trebuit să mă chinuiesc mai mult - a durat aproximativ 30-40 de secunde.

6. Taierea castraveților verzi? Nimic nu poate fi mai simplu. Cu Victorinox 7.6075.4, chiar și un copil poate face față acestei sarcini. Apropo, curățătorul de legume are lame sigure și nu îmi pot imagina cum s-ar putea tăia.

Mai jos în fotografie este aceeași placă, doar dintr-un unghi diferit. Și, dacă doriți să rulați rulouri de castraveți, atunci probabil că este mai bine să o luați mai mult decât în ​​fotografiile prezentate.

Am vrut să curăț și kiwi-ul, dar nu era în frigider... Totuși, cred că șase exemple au fost suficiente pentru ca cititorul să-și facă propria impresie despre cuțitul de curățat legume Victorinox 7.6075 și capacitățile sale.

Voi adăuga că cuțitul este ușor de curățat, logo-ul (după aproape un an de utilizare) nu a fost șters de pe mâner, iar cuțitul în sine a prins rădăcini în bucătăria de acasă, devenind un bun asistent pentru o pereche de legume. cuțite cu lame obișnuite.

Ce pot sa spun? Ascuțimea cuțitelor de bucătărie este un lucru puternic. Acest lucru nu este doar confortul și confortul de lucru, ci și economisirea timpului, ceea ce este cel mai apreciat în aceste zile. Blogul de ascuțire a publicat anterior un articol de recenzie cu exemple ale celor mai bune dispozitive comerciale pentru ascuțirea cuțitelor, care vă vor ajuta să vă ascuți cuțitele până la punctul de a rade un păr de pe braț fără prea multe bătăi de cap.

Și dacă tu sau familia ta gătești acasă, atunci aceste informații vor fi cu siguranță interesante pentru tine - citește articolul ""...
Pot să înțeleg când acest lucru este cu adevărat necesar - de exemplu, cu unele tunsori pentru bărbați. Dar nu înțeleg de ce unii frizeri preferă o astfel de mașină atunci când efectuează tunsori pentru femei.

Foarfecele de coafură au o geometrie complexă concepută pentru a efectua diverse operații tehnologice. Pentru ele sunt selectate și anumite unghiuri de ascuțire. Ascuțirea în sine face ca lamele foarfecelor de coafură să fie extrem de ascuțite - aceasta este nu numai proprietățile foarfecelor și oțelul din care sunt fabricate, clasificarea ascuțitorului, ci și necesitatea ca tunsul cu astfel de foarfece să fie perfect. precis și uniform, fără nicio deteriorare a fiecărui păr tăiat individual.

O mașină de tuns funcționează pe un principiu complet diferit și nu taie, ci toacă părul, lăsând în urmă vârfuri despicate. Adică, dacă tunsoarea în sine, incl. ar trebui să te salveze de firele de păr despicate, atunci în momentul tăierii deja agravezi situația când părul tocat devine despicat la capete.

Înțeleg la ce te gândești. Dar nu este nevoie să comparați tunsorile scurte pentru bărbați cu tunsori pentru femei, a căror lungime a părului este de până la 60-70 cm Dacă tunsoarea unui bărbat se face o dată pe lună, atunci o tunsoare pentru femei se face uneori o dată la 6-8 luni. . În primele cazuri, pur și simplu vor tăia părul vechi despicat la 1-1,5 cm din lungime (s-ar putea să nu-i observați nici măcar starea).

În exemplele cu tunsoare de femeie realizată cu o mașină de tuns, va trebui să mergi mai mult de șase luni și lungimea părului despicat în acest caz va crește în medie cu 1-1,5 cm pe lună. Cum vor arăta vârfurile despicate ale părului tău peste 3 sau 4 luni, când ești invitat la petrecerea de ziua prietenilor tăi?

Bine. Nu-ți poți permite o tunsoare de la un coafor bun care lucrează de mult timp cu unelte de calitate. Dar cât de justificat este riscul de a te tunde de la un stilist de top de la cel mai apropiat salon de coafură din clasa economică, atunci când folosești o mașină de coafură ieftină te obligă să vii la el lună de lună pentru a tunde părul despicat și a-l deteriora din nou în timpul tunsoare?

Apropo, același lucru este valabil și pentru tunsorile pentru bărbați - o tunsoare bună de la un coafor bun va fi vizibilă chiar și după 2-3 luni fără nicio coafare. Și ești norocos dacă ai găsit un astfel de Maestru. S-ar putea să nu aibă așa-zisul atârnat pe perete. diplome de la cursuri, seminarii sau expoziții anuale de specialitate, dar își cunoaște afacerea, rezultatul căruia îl vei observa nu doar că se ridică de pe scaunul de coafură, ci la câteva luni după muncă.

Permiteți-mi să adaug că foarfecele pot fi ușor dezinfectate complet, în timp ce dezinfectarea blocurilor de cuțite ale mașinilor de coafură se rezumă la ștergerea corpului cu un șervețel înmuiat în alcool. Maximul posibil este un spray cu aerosoli de dezinfectant.

Dar chiar și în acest caz, pulverizarea în sine are loc numai pe suprafața exterioară, în timp ce numai lubrifiantul este disponibil pentru suprafețele interioare, protejând blocurile de cuțite de supraîncălzire și tocire rapidă.

Uleiul de mașină folosit pentru lubrifiere rămâne pe cuțite și intră în păr prin ele. Acest lucru poate duce la deteriorarea părului și necesită utilizarea suplimentară a măștilor speciale și a balsamurilor de păr.

Pe Internet, nu am găsit fotografii macro cu ceea ce rămâne din păr după ce l-am tăiat cu o mașină de tuns - poate că producătorii de mașini de tuns pur și simplu nu vor să șocheze cumpărătorii produselor lor. Dar există fotografii cu astfel de tăieturi făcute cu un aparat de ras electric folosit pentru bărbierit. Da, nu este același lucru, dar vă oferă o idee despre ceea ce se întâmplă la capetele tunsoarelor cu o mașină de tuns - poate fi puțin mai bine sau puțin mai rău decât ceea ce se arată în fotografia din titlul de Acest articol.

Privește din nou - fotografiile macro făcute la microscop electronic arată o secțiune de păr: în stânga - făcută cu un aparat de ras drept, în dreapta - tăiată cu un aparat de ras electric.

Fotografii similare au fost deja afișate în Blogul despre ascuțire, priviți-le în articolul „” - acest lucru este interesant chiar și pentru cei care nu sunt interesați de această problemă. De asemenea, puteți găsi informații utile, cu exemple de păr deteriorat, în articolul „”. Daca vrei sa ai un par bun si frumos, atunci iti recomand cu incredere sa acorzi o mare atentie acestor materiale.

Vă mulțumim pentru atenție!

Foto: www.canyouactually.com

Denumiri

Descriere

Se folosește oțel 12Х18Н10Т: pentru fabricarea pieselor forjate de piese de inginerie mecanică generală; piese de echipamente chimice; piese care funcționează la temperaturi de până la +600 °C; mașini și recipiente de sudură care funcționează în soluții diluate de acizi azotic, acetic, fosforic, soluții de alcali și săruri; piesele funcționează sub presiune la temperaturi de la -196 la +600 °C și în prezența unor medii agresive până la +350 °C; piese pentru fabricarea avioanelor; bunuri de uz casnic; dispozitive și piese din industria alimentară; conexiuni ale echipamentelor care funcționează în medii radioactive și în contact cu medii agresive; ca strat de placare în producția de foi laminate la cald cu două straturi rezistente la coroziune; inele solide laminate pentru diverse scopuri și inele sudate din table profilate prin deformare rotațională pentru echipamente de inginerie energetică și industria chimică; oțel laminat la rece și profile îndoite destinate fabricării de coji și cadre pentru caroserii autoturisme; tablă cu o grosime de la 40 mm până la 160 mm utilizată în producția de piese și structuri de construcții navale care funcționează în condiții de apă de mare; frânghii duble și triple pentru condiții speciale de lucru; țevi fără sudură laminate la rece, trase la rece și laminate la cald destinate conductelor și fitingurilor de înaltă calitate; plasă de sârmă din țesătură twill, utilizată ca material de întărire la fabricarea tablelor de oțel cu azbest, pentru separarea solidelor în vrac după granulație, filtrare și alte scopuri; sârmă de arc destinat producerii de arcuri cilindrice care funcționează în aer și în medii agresive (apă de mare, soluții de sare și clor, vapori de apă de mare, în climat tropical) la temperaturi de la -253 ° C până la +300 ° C și utilizate în etanșările turbinelor, supape de siguranță, pompe, regulatoare, compresoare; arcuri de torsiune; table bimetalice cu aliaj de aluminiu AMg6, destinate fabricarii adaptoarelor plate de uz general; țevi turnate centrifug utilizate ca componente în echipamentele din industria metalurgică, mecanică, sticlei, ceramice, miniere și petrochimice de prelucrare, precum și destinate fabricării semifabricatelor și pieselor utilizate în compoziția produselor din industria aviației și nucleare.

Notă

Oțelul este rezistent la coroziune, rezistent la căldură și rezistent la căldură.
Oțel crom-nichel stabilizat din clasa austenitică.
Temperatura maximă recomandată de funcționare pe termen lung este de +800 °C.
Temperatura maximă de funcționare recomandată pentru perioade foarte lungi de timp este de +600 °C.
Temperatura de formare intensă a depunerilor în aer este de 850 °C.

Standarde

Nume	Cod	Standarde
Produse laminate lungi si modelate	B22	GOST 1133-71, GOST 2590-2006, GOST 2879-2006
Metode de testare. Pachet. Marcare	B09	GOST 11878-66
Sârmă de oțel aliat	B73	GOST 18143-72, TU 3-230-84, TU 3-1002-77, TU 14-4-867-77
Formarea de metale. Forjate	B03	GOST 25054-81, OST 108.109.01-92, OST 5R.9125-84, OST 26-01-135-81, TU 108.11.930-87, TU 14-1-1530-75, TU 2902-1-290 -80, TU 108.11.917-87, ST TsKBA 010-2004
Panglici	B34	GOST 4986-79, TU 3-703-92, TU 14-1-1073-74, TU 14-1-1370-75, TU 14-1-1774-76, TU 14-1-2192-77, TU 14 -1-2255-77, TU 14-1-3166-81, TU 14-1-4606-89, TU 14-1-652-73, TU 14-1-3386-82
Foi și benzi	B33	GOST 5582-75, GOST 7350-77, GOST 10885-85, GOST R 51393-99, TU 108-1151-82, TU 108-930-80, TU 14-105-451-86, TU 114-1-114 -74, TU 14-1-1517-76, TU 14-1-2186-77, TU 14-1-2476-78, TU 14-1-2542-78, TU 14-1-2550-78, TU 14 -1-2558-78, TU 14-1-2675-79, TU 14-1-3199-81, TU 14-1-3720-84, TU 14-1-394-72, TU 14-1-4114- 86, TU 14-1-4262-87, TU 14-1-4364-87, TU 14-1-4780-90, TU 14-1-5040-91, TU 14-1-5041-91, TU 14- 1-867-74, TU 14-229-277-88, TU 14-138-638-93, TU 14-1-3485-82, TU 05764417-038-95, TU 14-1-4212-87
	B30	GOST 5632-72
Produse laminate lungi si modelate	B32	GOST 5949-75, GOST 7417-75, GOST 8559-75, GOST 8560-78, GOST 14955-77, GOST 18907-73, OST 1 90224-76, OST 1 90365-85-8-TU68 , TU 14-1-1534-76, TU 14-1-1673-76, TU 14-1-2142-77, TU 14-1-2537-78, TU 14-1-2972-80, TU 14-1 -3564-83, TU 14-1-3581-83, TU 14-1-377-72, TU 14-1-3818-84, TU 14-1-3957-85, TU 14-1-5039-91, TU 14-1-748-73, TU 14-11-245-88, TU 14-131-1110-2013, TU 14-1-1271-75
Țevi de oțel și piese de legătură pentru acestea	B62	GOST 9940-81, GOST 9941-81, GOST 11068-81, GOST 14162-79, GOST 19277-73, TU 14-159-165-87, TU 14-3-1109-82, TU 112-3 82, TU 14-3-1574-88, TU 14-3-308-74, TU 14-3-769-78, TU 1380-001-08620133-93, TU 14-159-249-94, TU 14- 159-259-95, TU 1380-001-08620133-05, TU 14-158-135-2003, TU 14-3R-110-2009, TU 14-3R-115-2010, TU 187-18-18-18 , TU 14-225-25-97, TU 14-158-137-2003, TU 95.349-2000, TU 14-3-1654-89, TU 1333-003-76886532-2014
Piese și componente comune pentru diverse mașini și mecanisme	G11	GOST R 50753-95
Standarde de calcul și proiectare	B02	OST 1 00154-74
Clasificare, nomenclatură și norme generale	IN 20	OST 1 90005-91
Spații goale. Spații goale. Dale	LA 21	OST 1 90176-75
Spații goale. Spații goale. Dale	B31	OST 3-1686-90, OST 95-29-72, OST 1 90241-76, OST 1 90284-79, OST 1 90342-83, OST 1 90393-90, OST 1 90397-91, OST 1 90397-91, OST TU 3-1083-83, TU 14-105-495-87, TU 14-1-1214-75, TU 14-1-1924-76, TU 14-132-163-86, TU 14-1-3844- 84, TU 14-1-4434-88, TU 14-1-565-84, TU 14-1-632-73, TU 14-1-685-88, TU 14-133-139-82, TU 14- 3-770-78, TU 14-1-3129-81
Sudarea si taierea metalelor. Lipire, nituire	B05	OST 95 10441-2002, TU 14-1-656-73
Prelucrarea termică și termochimică a metalelor	B04	STP 26.260.484-2004, ST TsKBA 016-2005
Foi și benzi	B53	TU 1-9-1021-84, TU 1-9-1-84, TU 1-9-556-79, TU 1-9-1021-2008
Plasa metalica	B76	TU 14-4-1569-89, TU 14-4-1561-89, TU 14-4-507-99
Funii de otel	B75	TU 14-4-278-73

Compoziție chimică

Standard	C	S	P	Mn	Cr	Si	Ni	Fe	Cu	N	V	lu	W	O
TU 1333-003-76886532-2014	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-1-3844-84	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	10-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-1-632-73	0.08-0.12	≤0.015	≤0.015	1-2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.25	-	-	-	-	-
GOST 19277-73	≤0.12	≤0.015	≤0.015	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.25	-	-	-	-	-
TU 14-1-3581-83	≤0.12	≤0.02	≤0.03	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.3	≤0.2	-
TU 14-1-656-73	≤0.12	≤0.02	≤0.035	1-2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	≤0.02	≤0.2	≤0.5	≤0.2	≤0.006
TU 14-1-748-73	≤0.12	≤0.02	≤0.04	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 3-1002-77	0.09-0.12	≤0.02	≤0.035	1.5-2	17-18	≤0.8	10-11	Rest	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-158-137-2003	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Rest	-	-	-	-	-	-

Fe- baza.
Conform GOST 5632-72, TU 108-930-80 și TU 14-1-748-73 % conținut de Ti = 5C% - 0,8%. Pentru piesele de aeronave, conținutul de Mo % ≤ 0,30%.
Conform TU 14-1-2902-80% conținut de Ti = 5(C-0,02)% - 0,7%. La cererea consumatorului, conținutul de Mn poate fi setat la ≤ 1,0%.
Conform TU 14-1-2186-77 și TU 3-1002-77 conținut de Ti % = 5(C-0,02) % - 0,7%.
Conform TU 14-158-137-2003 Ti% continut = 5C% - 0,7%. Este permisă introducerea de ceriu și alte metale pământuri rare în proporție de 0,2-0,3%, care nu sunt determinate prin analiză chimică.
Conform TU 14-1-686-88, compoziția chimică este dată pentru oțel 12Х18Н10Т-ВД. Conținut Ti% = 5(C-0,2)% - 0,7%. Abateri de la conținutul de elemente din compoziția chimică a oțelului, nestabilite prin specificațiile tehnice - în conformitate cu GOST 5632.
Conform GOST 19277-73, compoziția chimică este dată pentru oțel 12Х18Н10Т-ВД; oțel de calitate 12Х18Н10Т trebuie să aibă o compoziție chimică în conformitate cu GOST 5632. Abaterile maxime ale compoziției chimice sunt în conformitate cu GOST 5632. Fracția de masă a titanului în oțelurile 12Х18Н10Т și 12Х18Н10Т ar trebui să fie - 0,7%.
Conform TU 14-3R-115-2010, fracția de masă a titanului din oțel 08Х18Н10Т ar trebui să fie Ti% = 5С% - 0,7%, dar nu mai puțin de 0,30%.
Conform TU 14-1-3581-83, compoziția chimică este dată pentru oțel 12Х18Н10Т-ВД. Conținut Ti% = 5C% - 0,8%.
Conform TU 14-1-632-73, compoziția chimică este dată pentru oțel de calitate 12Х18Н10Т-ВД. Conținut de titan Ti = (C-0,02)x5%-0,7%. În produsele finite sunt permise abateri de la standardele de compoziție chimică: carbon -0,10%, mangan -0,30%, fosfor +0,0050%.

Caracteristici mecanice

Secțiunea, mm	s T |s 0,2, MPa	σ B, MPa	d5,%	d 4	d 10	y, %	kJ/m2, kJ/m2	Duritate Brinell, MPa
Tuburi de dimensiuni mici (capilare) tratate termic sau prelucrate la rece, conform GOST 14162-79
	-	≥549	≥35	-	-	-	-	-
Țevi fără sudură pentru conducte de ulei și combustibil, tratate termic conform livrării conform GOST 19277-73
	-	≥549	≥40	-	-	-	-	-
-	225-315	550-650	46-74	-	-	66-80	215-372	-
Gradarea indicatorilor de proprietate a pieselor finite tratate termic conform OST 1 90005-91
-	-	540-800	-	-	-	-	-	-
	≥246	≥520	≥37	-	-	-	-	-
Produse lungi. Călire 1050-1100 °C, răcire cu aer
-	135-205	390-440	30-42	-	-	60-70	196-353	-
Blank (forjate și ștanțate) conform OST 95-29-72 în stare de livrare: Austenizare la 1020-1100 °C, răcire în apă sau aer
	≥186	≥372	-	-	-	-	-	-
Produse lungi. Călire 1050-1100 °C, răcire cu aer
-	135-205	380-450	31-41	-	-	61-68	215-353	-
≤60	≥196	≥490	≥40	-	-	≥55	-	121-179
Produse lungi. Călire 1050-1100 °C, răcire cu aer
-	120-205	340-410	28-38	-	-	51-74	196-358	-
Blank pentru fitinguri de conducte conform ST TsKBA 016-2005. Întărire în apă sau în aer de la 1020-1100 °C (timp de menținere 1,0-1,5 min/mm de cea mai mare secțiune transversală, dar nu mai puțin de 0,5 h)
60-100	≥196	≥490	≥39	-	-	≥50	-	121-179
Produse lungi. Călire 1050-1100 °C, răcire cu aer
-	120-195	270-390	27-37	-	-	52-73	245-353	-
Blank pentru fitinguri de conducte conform ST TsKBA 016-2005. Întărire în apă sau în aer de la 1020-1100 °C (timp de menținere 1,0-1,5 min/mm de cea mai mare secțiune transversală, dar nu mai puțin de 0,5 h)
100-200	≥196	≥490	≥38	-	-	≥40	-	121-179
Produse lungi. Călire 1050-1100 °C, răcire cu aer
-	120-195	265-360	20-38	-	-	40-70	255-353	-
Blank pentru fitinguri de conducte conform ST TsKBA 016-2005. Întărire în apă sau în aer de la 1020-1100 °C (timp de menținere 1,0-1,5 min/mm de cea mai mare secțiune transversală, dar nu mai puțin de 0,5 h)
200	≥196	≥490	≥35	-	-	≥40	-	121-179
Inele solide laminate în stare de livrare conform OST 1 90224-76. Întărire în aer, ulei sau apă de la 1050-1100 °C
	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Bandă prelucrată la rece în conformitate cu TU 14-1-1073-74
-	-	≥834	-	≥5	-	-	-	-
Bandă laminată la rece 0,05-2,00 mm conform GOST 4986-79. Călire în apă sau aer de la 1050-1080 °C (probe)
0.2-2	-	≥530	-	≥35	-	-	-	-
0.2	-	≥530	-	≥18	-	-	-	-
Bandă laminată la rece, tratată termic, cu o suprafață gravată fără călire, conform livrării conform TU 14-1-652-73
0.1-0.8	-	≥529	-	≥35	-	-	-	-
Foi laminate la cald (1,5-3,9 mm) și foi laminate la rece (0,7-3,9 mm) conform GOST 5582-75. Fara tratament termic
≤3.9	-	880-1080	≥10	-	-	-	-	-
≤3.9	-	≥740	≥25	-	-	-	-	-
Foi laminate la cald (1,5-3,9 mm) și foi laminate la rece (0,7-3,9 mm) conform GOST 5582-75. Întărire în apă sau aer de la 1050-1080 °C
	-	≥250	≥40	-	-	-	-	-
	≥205	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Foi laminate la cald (4,0-50,0 mm) și foi laminate la rece (4,0-5,0 mm) conform GOST 7350-77. Întărire în apă sau aer de la 1000-1080 °C
-	≥235	≥530	≥38	-	-	-	-	-
Table laminate la rece (0,7-5,0 mm) și table laminate la cald (3,0-6,0 mm) din oțel 12Х18Н10Т în stare de livrare conform TU 14-1-2476-78. Întărire în apă sau aer de la 1050-1080 °C
-	-	≥540	≥40	-	-	-	-	-
Piese forjate pentru piese rezistente la MCC. Călire de la 1000-1050 °C în ulei, apă sau aer
100-300	≥196	≥510	≥38	-	-	≥45	-	121-179
60-100	≥196	≥510	≥39	-	-	≥50	-	121-179
60	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	121-179
Forjate. Călire în apă sau aer de la 1050-1100 °C
1000	≥196	≥510	≥35	-	-	≥40	-	-
Forjate. Stingere în aer de la 1050-1100 °C, răcire în ulei sau apă
	≥196	≥540	≥40	-	-	≥55	-	-
Sârmă cu arc din grupele B (de înaltă rezistență) și VO (de înaltă rezistență pentru scopuri critice) conform TU 3-1002-77. Muncit din greu așa cum a fost livrat
0.11-0.71	-	1720-2010	-	-	-	-	-	-
0.81-2.81	-	1720-2010	-	-	-	-	-	-
3.01-3.51	-	1670-1960	-	-	-	-	-	-
4.01	-	1620-1910	-	-	-	-	-	-
4.51	-	1620-1860	-	-	-	-	-	-
5.01-5.51	-	1570-1760	-	-	-	-	-	-
6.01	-	1520-1720	-	-	-	≥20	-	-
6.51	-	1470-1670	-	-	-	≥20	-	-
7.01-7.51	-	1420-1620	-	-	-	≥20	-	-
8.01	-	1370-1570	-	-	-	≥20	-	-
Sârmă cu arc din grupa N (rezistență normală) conform TU 3-1002-77. Muncit din greu așa cum a fost livrat
0.51-6.01	-	≥1230	-	-	-	-	-	-
6.51-10.01	-	-	-	-	-	-	-	-
Sârmă tratată termic așa cum este livrat în conformitate cu GOST 18143-72 (alungirea relativă, % cu o lungime estimată a eșantionului de 100 mm este indicată pentru sârmă de clasa I, între paranteze - pentru clasa a 2-a)
0.2-1	-	590-880	-	-	≥25 (≥20)	-	-	-
1.1-7.5	-	540-830	-	-	≥25 (≥20)	-	-	-
Sârmă trasă la rece, așa cum este livrat în conformitate cu GOST 18143-72
0.2-3	-	1130-1470	-	-	-	-	-	-
3.4-7.5	-	1080-1420	-	-	-	-	-	-
Produse laminate in stare de livrare, fara tratament termic
≤5	-	≥930	-	-	-	-	-	-
-	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
-	-	≥549	≥35	-	-	-	-	-
Profile îndoite din tablă subțire laminate la rece și tratate termic, în stare de livrare în conformitate cu GOST R 51393-99. Întărire în apă sau aer de la 1050-1080 °C
-	≥205	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Tije laminate la cald si forjate conform TU 14-1-656-73. Probe longitudinale. Călire în apă de la 1000-1050 °C
	-	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Bare calibrate la livrare (întărite) conform TU 14-1-3581-83
20-25	≥225	≥539	≥25	-	-	≥55	-	-
Tije conform TU 14-1-3581-83. Călire în aer, ulei sau apă de la 1050-1100 °C
	≥196	≥539	≥40	-	-	≥55	-	-
Tije de pământ, prelucrate la o rezistență specificată (TS) conform GOST 18907-73
1-30	-	590-830	-	-	≥20	-	-	-
Produse lungi laminate la cald și forjate conform GOST 5949-75. Călire în aer, ulei sau apă de la 1020-1100 °C
	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Tablă subțire tratată termic (înmuiere) conform TU 14-1-3199-81
0.5-3	≥274.4	≥549.8	≥40	-	-	-	-	-
Sembrit de țeavă conform TU 14-1-686-88. Călire în apă sau aer de la 1050-1080 °C
	-	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Sembrit de țeavă tratat termic conform TU 14-1-3844-84. Probe longitudinale și tangenţiale
	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
	-	≥510	≥40	-	-	-	-	-
Țevi fără sudură deformate la rece fără riscuri (laminate la rece, trase la rece și laminate la cald) conform TU 14-3-769-78. Tratat termic, așa cum este livrat
	≥196	≥548.8	≥35	-	-	-	-	-
Țevi fără sudură deformate la cald, astfel cum sunt livrate în conformitate cu GOST 9940-81
	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
Țevi cu pereți extrasubțiri fără sudură cu un diametru de până la 60 mm în stare prelucrată la rece conform TU 14-3-770-78
	≥196	≥550	≥35	-	-	-	-	-
Țevi fără sudură deformate la rece și la căldură de calitate îmbunătățită în stare de livrare conform TU 14-3-1109-82
	-	≥558	≥36	-	-	-	-	-
Țevi hexagonale tratate termic pentru produse presate conform TU 14-131-880-97
	≥196	≥490	≥40	-	-	≥55	-	-
Tevi turnate centrifugale tratate termic in stare de livrare conform TU 14-3R-115-2010. Stingere în apă sau în aer sub un ventilator la 1050-1080 °C
	≥190	≥470	≥35	-	-	-	-	-
Tevi sudate electrice tratate termic, la livrare (D=8,0-102,0 mm)
	≥226	≥550	≥35	-	-	-	-	-
Ștampile conform OST 1 90176-75. Călire în aer, ulei sau apă de la 1050-1100 °C
	≥196	≥540	≥40	-	-	≥55	-	-

Descrierea simbolurilor mecanice

caracteristici fizice

Temperatura	E, GPa	G, GPa	r, kg/m3	l, W/(m °С)	R, NOM m	a, 10-6 1/°С	C, J/(kg °C)
20	198	77	7920	15	725	-	-
100	194	74	-	16	792	166	462
200	189	71	-	18	861	17	496
300	181	67	-	19	920	172	517
400	174	63	-	21	976	175	538
500	166	59	-	23	1028	179	550
600	157	57	-	25	1075	182	563
700	147	54	-	27	1115	186	575
800	-	49	-	26	-	189	575
900	-	-	-	-	-	189	-
1100	-	-	-	-	-	193	-
1000	-	-	-	-	-	-	596

Descrierea simbolurilor fizice

Proprietăți tehnologice

Nume	Sens
Sudabilitate	Sudabil fără restricții. Metode de sudare: RDS (electrozi TsT-26), EShS și KTS. Se recomandă tratamentul termic ulterior. Pentru echipamentele centralei nucleare - sudarea automată cu arc cu argon cu un electrod neconsumabil în mod continuu, sudarea manuală cu arc cu argon cu electrod neconsumabil (cu sau fără material de umplutură), sudarea manuală cu arc cu electrozi acoperiți este permisă. Pentru sudarea manuală cu arc se folosesc electrozii EA-400/10U; pentru arc automat scufundat - sârmă Sv04Х19Н11МЗ cu flux OF-6, sârmă Sv-08Х19Н10МЗБ cu flux AN-26; pentru sudarea în gaz de protecție Ar - sârmă de sudură Sv-04Х19Н11МЗ sau Sv-08Х19Н10МЗБ. Pentru a preveni tendința de coroziune prin cuțit a ansamblurilor sudate care funcționează în acid azotic, ansamblurile sudate sunt întărite în aer de la 970-1020 °C; în acest caz, temperatura de încălzire trebuie menținută la limita superioară (timp de menținere cel puțin 2,5 min/mm din cea mai mare grosime a peretelui, dar nu mai puțin de 1 oră). În cazul sudării cu sârmă St. 04Х19Н11М3 sau electrozi tip E-07Х19Н11М3Г2Ф (clasele EA-400/10U, EA-400/10T, sârmă St. 04Х19Н11М3, se folosește întărirea în aer de la 90°C, etc. (timp de menținere nu mai puțin de 2,5 min/mm de cea mai mare grosime a peretelui, dar nu mai puțin de 1 oră). În cazul sudării cu electrozi de tip E-08Х19Н10Г2МБ (clasele EA 898/21 B etc.) pentru ameliorarea tensiunilor reziduale în ansamblurile sudate: a) funcționarea la temperaturi de 350 °C și peste; b) se lucrează la o temperatură nu mai mare de 350 °C, dacă întărirea nu este practică, se folosește recoacere stabilizatoare la 850-920 °C (timp de menținere după încălzirea încărcăturii timp de cel puțin 2 ore). Pentru ameliorarea tensiunilor reziduale ale ansamblurilor sudate care funcționează la o temperatură care nu depășește 350 °C, după tratarea mecanică finală (înainte de lepare), dacă alte tipuri de tratament termic nu sunt practice, revenirea la 375-400 °C (timp de menținere 6-10 ore). ), se folosește răcirea cu aer. În cazul sudării țevilor cu diametrul interior de cel puțin 100 mm sau mai mult față de corp (fără sârmă de antrenare), conform documentației de proiectare, se utilizează recoacerea stabilizatoare la 950-970 °C și răcirea cu aer.
Temperatura de forjare	Start - 1200 °C, final - 850 °C. Secțiunile de până la 350 mm sunt răcite în aer.
Sensibilitatea turmei	nu sensibil.
Prelucrabilitate	În stare întărită la НВ 169 și sВ=610 MPa Kn tv.all.=0,85 Kn b.st.=0,35.
Macrostructură și contaminare	Macrostructura oțelului trebuie să fie lipsită de urme de cavități de contracție, delaminații și incluziuni străine. Macrostructura oțelului conform TU 14-1-686-88 nu trebuie să aibă contracție, slăbire, bule, fisuri, incluziuni străine, cruste, delaminații și fulgi vizibile fără utilizarea dispozitivelor de mărire. În ceea ce privește porozitatea centrală, eterogenitatea punctului și pătratul de segregare, defectele macrostructurale nu trebuie să depășească scorul I pentru fiecare tip. Prezența cristalizării strat cu strat și a unui contur ușor în macrostructura metalului nu este un semn de respingere. Conținutul de incluziuni nemetalice din oțel, conform punctajului maxim, nu trebuie să depășească: oxizi și silicați (OT, OS, CX, SP, CH) - 2 puncte; sulfură (C) - 1 punct; nitruri și carbonitruri de titan (NT) - 4,5 puncte.
Microstructură	Conținutul fazei de ferită (faza alfa) în tije cu diametrul sau latura pătrată de 80 mm sau mai mult nu trebuie să depășească 1,5 puncte (4-5%). Tijele cu diametrul sau latura mai mică de 80 mm și benzile nu sunt supuse determinării fazei de ferită.
Caracteristicile tratamentului termic	În funcție de scopul, condițiile de funcționare, și agresivitatea mediului, produsele sunt supuse: a) la întărire (austenitizare); b) recoacere stabilizatoare; c) recoacere pentru ameliorarea tensiunilor; d) prelucrare în trepte. Produsele sunt întărite pentru a: a) preveni tendința de coroziune intergranulară (produsele funcționează la temperaturi de până la 350 °C); b) cresterea rezistentei la coroziune generala; c) eliminarea tendinţei identificate la coroziune intergranulară; d) prevenirea tendinței de coroziune prin cuțit (produsele sudate funcționează în soluții de acid azotic); e) eliminarea tensiunilor reziduale (produse de configurație simplă); e) creste ductilitatea materialului. Întărirea produselor trebuie efectuată după următorul regim: încălzire la 1050-1100 °C, piesele cu grosimea materialului de până la 10 mm trebuie răcite în aer, peste 10 mm - în apă. Produsele sudate cu configurație complexă trebuie răcite în aer pentru a evita scurgerile. Timpul de mentinere la incalzire pentru intarire pentru produse cu grosimea peretelui de pana la 10 mm este de 30 de minute, peste 10 mm - 20 de minute + 1 minut la 1 mm de grosime maxima. La călirea produselor destinate să lucreze în acid azotic, temperatura de încălzire pentru călire trebuie menținută la limita superioară (timpul de menținere pentru produsele sudate trebuie să fie de cel puțin 1 oră). Recoacerea stabilizatoare este utilizata pentru: a) prevenirea tendintei de coroziune intergranulara (produsele functioneaza la temperaturi peste 350 °C); b) ameliorarea stresului intern; c) eliminarea tendinţei detectate la coroziune intergranulară, dacă din anumite motive întărirea este nepracticabilă. Recoacerea de stabilizare este permisă pentru produsele și îmbinările sudate din oțeluri cu un raport titan/carbon mai mare de 5 sau niobiu/carbon mai mare de 8. Pentru a preveni tendința de coroziune intergranulară a produselor care funcționează la temperaturi peste 350 ° C, recoacerea stabilizatoare este permisă. poate fi aplicat pe oțel care conține mai mult de 0,08% carbon. Recoacere de stabilizare trebuie efectuată după următorul regim: încălzire la 870-900 °C, menținere timp de 2-3 ore, răcire în aer. La tratarea termică a produselor sudate de dimensiuni mari, este permisă efectuarea unei recoaceri de stabilizare locală a cusăturilor de închidere după același regim, iar toate elementele sudate trebuie supuse recoacerii stabilizatoare înainte de sudare. Atunci când se efectuează recoacerea stabilizatoare locală, este necesar să se asigure încălzirea și răcirea uniformă simultană pe toată lungimea sudurii și a zonelor adiacente ale metalului de bază la o lățime egală cu două până la trei ori lățimea sudurii, dar nu mai mult de 200 mm. Încălzirea manuală nu este acceptabilă. Pentru a îndepărta mai complet tensiunile reziduale, recoacerea produselor din oțeluri crom-nichel stabilizate se efectuează după următorul regim: încălzire la 870-900 °C; se menține 2-3 ore, se răcește cu un cuptor la 300 °C (viteza de răcire 50-100 °C/h), apoi în aer. Recoacerea se efectuează pentru produse și îmbinări sudate din oțel în care raportul dintre titan și carbon este mai mare de 5 sau niobiu față de carbon este mai mare de 8. Prelucrarea treptat este efectuată pentru: a) ameliorarea tensiunilor reziduale și prevenirea tendinței de a coroziunea intergranulară; b) să prevină tendința de coroziune intergranulară a îmbinărilor sudate de configurație complexă cu tranziții ascuțite în grosime; c) produse cu tendinta la coroziune intergranulara, care nu pot fi eliminate prin nicio alta metoda (calare sau recoacere stabilizatoare). Prelucrarea în trepte trebuie efectuată în conformitate cu următorul mod: încălzire la 1050-1100 °C; timp de mentinere la incalzire pentru intarire pentru produse cu grosimea peretelui de pana la 10 mm - 30 minute, peste 10 mm - 20 minute + 1 minut la 1 mm de grosime maxima; răcire la cea mai mare viteză posibilă până la 870-900°C; expunere la 870-900 °C timp de 2-3 ore; răcire cu un cuptor la 300 °C (viteză - 50-100 °C/h), apoi în aer. Pentru a accelera procesul, se recomandă ca prelucrarea treptată să fie efectuată în două camere sau două cuptoare încălzite la temperaturi diferite. La transferul de la un cuptor la altul, temperatura produselor nu trebuie să fie mai mică de 900 °C. Prelucrarea în etape este permisă pentru produsele și îmbinările sudate din oțel cu un raport titan/carbon mai mare de 5 sau niobiu/carbon mai mare de 8.
Rezistență la coroziune	Oțelul este rezistent la coroziune intergranulară. Oțelul este instabil în medii care conțin sulf și este utilizat atunci când oțelurile fără nichel nu pot fi utilizate. Oțelul nu trebuie să fie predispus la coroziune intergranulară.

Oțelul 12Х18Н10Т este utilizat în structurile sudate care funcționează în contact cu acidul azotic și alte medii oxidante; în unii acizi organici de concentrație medie, solvenți organici, condiții atmosferice etc. Ei produc echipamente capacitive, schimbătoare de căldură și alte echipamente.
Pentru fabricarea structurilor sudate folosind tehnologia criogenică la temperaturi de până la -269 °C.
Oțelul este topit în cuptoarele cu arc electric.

GOST și specificații pentru oțel 12Х18Н10Т

GOST 1133-71 "Oțel forjat rotund și pătrat. Sortiment";
GOST 18143-72 "Sârmă din oțel înalt aliat rezistent la coroziune și la căldură. Condiții tehnice.";
GOST 18907-73 "Tije de șlefuire prelucrate, tratate termic, din oțel înalt aliat și rezistent la coroziune. Condiții tehnice.";
GOST 25054-81 „Forjate din oțeluri și aliaje rezistente la coroziune. Condiții tehnice generale.”;
GOST 4986-79 "Fâșii laminate la rece din oțel rezistent la coroziune și la căldură. Condiții tehnice";
GOST 5582-75 „Foli subțiri laminate rezistente la coroziune, rezistente la căldură și termorezistente. Condiții tehnice”;
GOST 5632-72 "Oțeluri înalt aliate și aliaje rezistente la coroziune, la căldură și la căldură. Calități";
GOST 5949-75 "Oțel de calitate și calibrat, rezistent la coroziune, rezistent la căldură și rezistent la căldură. Condiții tehnice";
GOST 7350-77 "Tălă groasă de oțel rezistentă la coroziune, rezistentă la căldură și termorezistentă. Condiții tehnice";
GOST 9940-81 "Țevi fără sudură deformate la cald din oțel rezistent la coroziune. Condiții tehnice";
GOST 9941-81 „Țevi fără sudură deformate la rece și la căldură din oțel rezistent la coroziune. Condiții tehnice”;
GOST 14955-77 "Oțel rotund de înaltă calitate, cu finisare specială a suprafeței. Condiții tehnice.";
GOST 2590-2006 "Produse din oțel rotunde laminate înalte. Sortiment.";
GOST 7417-75 "Oțel rotund calibrat. Sortiment.";
GOST 8559-75 "Oțel calibrat pătrat. Sortiment.";
GOST 8560-78 "Produse laminate hexagonale calibrate. Sortiment.";
GOST 1133-71 "Oțel forjat rotund și pătrat. Sortiment.";
GOST 5632-72 "Oțeluri înalt aliate și aliaje rezistente la coroziune, la căldură și la căldură. Calități.";
GOST 5949-75 "Oțel de calitate superioară și calibrat, rezistent la coroziune, rezistent la căldură și rezistent la căldură. Condiții tehnice.";
GOST 2879-2006 "Bare de oțel hexagonale laminate la cald. Sortiment.";
TU 14-11-245-88 "Profile de otel profilate de inalta precizie. Conditii tehnice.";
OST 3-1686-90 "Spaturi de otel structural pentru inginerie mecanica. Conditii tehnice generale.";

Compoziția chimică a oțelului 12Х18Н10Т

C	Cr	Fe	Mn	Ni	P	S	Si	Ti
≤0,12	17-19,0	De bază	≤2,0	9-11,0	≤0,035	≤0,020	≤0,8	5·С-0,8

Proprietățile mecanice ale oțelului 12Х18Н10Т

Proprietăți mecanice normalizate ale oțelurilor la 20 °C

GOST

Tip produs

σ în , N/mm²

σ 0,2, N/mm²

δ5,%

Banda moale

Deformat la cald

Lucrat la rece

Sârmă

Notă. În cazul diferențelor de proprietăți, proprietățile oțelului 12Х18Н9Т sunt indicate în paranteze.

Proprietățile mecanice ale oțelului 12Х18Н9Т la temperaturi scăzute și ridicate (tijă Ø18-25 mm, călire la 1050 °C în apă)

t isp, °С	σ în , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%		KCU, J/cm2

Proprietățile mecanice ale oțelului 12Х18Н9Т la temperaturi ridicate

t isp, °С	σ în , N/mm²	δ5,%		KCU, J/cm2	n, despre
Notă. La numărător - conținutul de 6-ferită din structură după tratamentul termic < 3%, la numitor - 35-40% (stingere la 1150 ° C în apă).

Proprietățile mecanice ale oțelului 12Х18Н10Т în funcție de gradul de deformare la rece (foaie, tratament termic inițial: călire la 1050 °C în apă)

Grad de compresie, %	σ în , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%	Grad de compresie, %	σ în , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%
Notă. În numărător - temperatura de testare -20 °C; numitorul este -253 °C.

Proprietățile fizice ale oțelului 12Х18Н10Т

Densitate - 7,9 · 10³ kg/m³.
Modulul elastic - 18 10 4 N/mm 2 la 20 °C.
Rezistivitate electrică - 0,75 10 6, Ohm m la 20 °C.

Proprietățile oțelurilor la temperaturi scăzute, ridicate și ridicate

t isp, °С	E 10 -4 N/mm 2	λ, W/(m K)	ρ ·10 6 , Ohm · m	s, J/(kg K)

Coeficientul de temperatură al valorii de dilatare liniară

t, °С

23-20, GOST 5582-84, GOST 4986-78, GOST 5945-75, oțelurile 12Х18Н10Т și 12Х18Н9Т au o rezistență la căldură destul de mare la 600-800 °C. Parametri tehnologici 12Х18Н10Т Oțelurile 12Х18Н10Т și 12Х18Н9Т au o prelucrabilitate bună în timpul deformării plastice la cald. Cu toate acestea, atunci când se lucrează la cald, este necesar să se țină cont de compoziția chimică specifică a unei topituri date, ținând cont de conținutul de 8-ferită. Trebuie luate precauții speciale la deformarea metalului turnat. Pentru a evita formarea de defecte ireparabile - defecte, se recomandă încălzirea lingourilor de oțel 12Х18Н10Т și 12Х18Н9Т cu un conținut de 20% 8-ferită sau mai mult nu mai mare de 1240-1250 °C, cu un conținut de 16-19. % - nu mai mare de 1255 °C și cu un conținut de până la 16% - până la 1270 °C. Intervalul de temperatură pentru tratarea sub presiune a metalului deformat este de 1180-850 °C. Viteza de încălzire și răcire nu este limitată. La rece, ambele oțeluri permit grade mari de deformare plastică. Pentru a elibera stresul și pentru a îmbunătăți durabilitatea îmbinărilor sudate, pe lângă întărire, structurile sudate sunt supuse recoacerii stabilizatoare la 850-900°C. Oțel de sudare 12Х18Н10Т Oțelurile 12Х18Н10Т și 12Х18Н9Т pot fi bine sudate prin toate tipurile de sudare manuală și automată. Pentru sudarea automată convențională cu arc scufundat AN-26, AN-18 și sudarea cu arc cu argon, se utilizează sârmă Sv-08Kh19N10B, Sv-04Kh22N10BT, Sv-05Kh20N9FBS și Sv-06Kh21N7BT, iar pentru electrozi manuali de tip EA-GL1-F2 , TsL- 2B2, EA-606/11 cu sârmă Sv-05Х19Н9ФЗС2, Sv-08Х19Н9Ф2С2 și Sv-05Х19Н9ФЗС2. Sârma Sv-08Х20Н9С2БТУ este recomandată pentru sudarea manuală automată în gaz de protecție. Pentru sudarea manuală cu arc electric, se pot utiliza și electrozii TsL-11 și TsL-9 cu material tijă de electrod Sv-07X19N10B și, respectiv, Sv-07X25N13. Ambele tipuri de electrozi asigură rezistența metalului sudat împotriva coroziunii intergranulare atunci când sunt testate conform metodelor AM și AMU ale GOST 6032-89, fără a provoca încălzire. Îmbinările sudate obținute cu electrozi TsL-11 și TsL-9 au următoarele proprietăți mecanice (cel puțin): σ in = 550 și 600 N/mm 2, δ = 22 și 25%, KCU = 80 și 70 J/cm 2. Utilizarea acestor materiale de sudură asigură rezistență ridicată la coroziune la coroziune generală și intergranulară în acid azotic 65% la 70-80 °C. Cu toate acestea, îmbinările sudate ale oțelurilor 12Х18Н10Т și 12Х18Н9Т pot prezenta o tendință de coroziune prin cuțit în acest mediu. © Utilizarea materialelor de pe site este posibilă numai cu permisiunea LASMET LLC

Trimiteți-vă munca bună în baza de cunoștințe este simplu. Utilizați formularul de mai jos

Studenții, studenții absolvenți, tinerii oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.

postat pe http://www.allbest.ru/

ParticularitățiȘicaracteristicioțel 12Х18Н10Т

Dezvoltarea modernă a omenirii este indisolubil legată de dezvoltarea de noi tehnologii, de crearea de noi materiale pentru utilizare în diverse industrii și de prelungirea duratei de viață a pieselor, mașinilor și echipamentelor create.

Una dintre cele mai importante etape în dezvoltarea metalurgiei a fost crearea și dezvoltarea oțelurilor inoxidabile. Să luăm în considerare cel mai folosit și răspândit oțel 12Х18Н10Т - vom identifica avantajele, dezavantajele, influența elementelor de aliere asupra proprietăților oțelului și posibilitatea utilizării acestuia în diverse industrii.

Compoziție chimică

Oțel 12x18n10t - oțel inoxidabil cu conținut de titan din clasa austenitică (determinat conform diagramei Scheffler, Fig. 1). Compoziția chimică este reglementată de GOST 5632-72 a oțelurilor inoxidabile austenitice. Avantaje: ductilitate ridicată și rezistență la impact.

Poza 1.

Tratamentul termic optim pentru aceste oțeluri este călirea de la 1050 o C-1080 o C în H2O după călire, proprietățile mecanice se caracterizează prin tenacitate și ductilitate maximă, nu rezistență și duritate ridicată;

Tratamentul termic al oțelului este necesar pentru a conferi materialului anumite proprietăți. De exemplu, ductilitate crescută, rezistență la uzură, duritate sau durabilitate crescută. Se poate lăuda cu toate aceste calități foaie 12x18n10t.

Procesul de tratament termic poate fi împărțit în patru tipuri:

1. Recoacerea. Acest proces de tratament termic vă permite să obțineți o structură uniformă. Recoacerea are loc în trei etape: oțelul este încălzit la o anumită temperatură, apoi menținut la o anumită temperatură și apoi răcit lent într-un cuptor. O structură uniformă este obținută numai în timpul recoacerii de ordinul doi, nu apar modificări structurale;

2. Întărire. Acest tip de tratament termic vă permite să creați oțel cu o varietate de structuri și proprietăți. Întregul proces tehnologic are loc în trei etape: la o anumită temperatură specificată, oțelul este încălzit, apoi este menținut la aceeași temperatură și, spre deosebire de recoacere, are loc o răcire rapidă.

3. Vacanta. Această tehnologie de tratament termic este utilizată pentru a reduce stresul intern al materialului.

4. Normalizare. Acest tip de tratament termic se realizează și în trei etape: încălzire, menținere și răcire. Temperatura este setată pentru primele două etape, iar a treia etapă se realizează în aer.

Pentru a obține o foaie de înaltă calitate 12x18n10t, trebuie să efectuați corect procesul de tratament termic. În primul rând, se acordă atenție proprietăților oțelului, și anume caracteristicilor sale operaționale și tehnologice. Ele sunt cele mai importante în fabricarea anumitor piese și produse, cum ar fi tabla 12x18n10t. Ținând cont de calitatea oțelului, procesul de întărire are loc în intervalul de temperatură 530-1300°C. Prin tratament termic, structura metalului poate fi modificată semnificativ.

Proprietăți mecanice

Tratament termic, stare de livrare	Secțiunea, mm
Tije. Revenit la 1020-1100 °C, aer, ulei sau apă.
Tijele sunt măcinate și prelucrate la o rezistență specificată.
Tije prelucrate la rece
Foile sunt laminate la cald sau la rece. Călire 1000-1080 °C, apă sau aer.
Foile sunt laminate la cald sau la rece. Călire 1050-1080 °C, apă sau aer.
Foi laminate la cald sau laminate la rece prelucrate la rece
Forjate. Călire 1050-1100 °C, apă sau aer.
Sârmă tratată termic
Conducte fără sudură deformate la cald fără tratament termic.

Proprietăți mecanice la temperaturi ridicate

test t, °C

Otelurile austenitice sunt folosite ca oteluri rezistente la caldura la temperaturi de pana la 600 o C. Principalele elemente de aliere sunt Cr-Ni. Otelurile monofazate au o structura stabila de austenita omogena cu un continut mic de carburi de Ti (pentru a preveni coroziunea intergranulara. Aceasta structura se obtine dupa intarire de la temperaturi de 1050 o C-1080 o C). Oțelurile din clasele austenitice și austenitic-feritice au un nivel de rezistență relativ scăzut (700-850MPa).

Să luăm în considerare caracteristicile influenței elementelor de aliere asupra structurii oțelului 12Х18Н10Т.

Cromul, al cărui conținut în acest oțel este de 17-19%, este principalul element care asigură capacitatea metalului de a se pasiva și îi asigură rezistența ridicată la coroziune. Aliarea cu nichel transferă oțelul în clasa austenitică, care este de o importanță fundamentală, deoarece vă permite să combinați fabricabilitatea ridicată a oțelului cu un set unic de caracteristici de performanță. În prezența a 0,1% carbon, oțelul are o structură complet austenitică la >900 o C, care este asociată cu efectul puternic de formare de austenită al carbonului. Raportul dintre concentrațiile de crom și nichel are un efect specific asupra stabilității austenitei atunci când temperatura de procesare este răcită la o soluție solidă (1050-1100 o C). Pe lângă influența elementelor principale, este necesar să se țină seama și de prezența siliciului, titanului și aluminiului în oțel, care contribuie la formarea feritei.

Să luăm în considerare metodele de întărire a oțelului 12Х18Н10Т.

Una dintre modalitățile de întărire a produselor lungi este Tratamentul termic la temperatură înaltă (HTHT). Au fost studiate posibilitățile de întărire folosind HTMT pe o moară combinată semi-continuă 350 a asociației de producție Kirov Plant. Semifabricatele (100x100 mm, 2,5 - 5 m lungime) au fost încălzite într-un cuptor metodic la 1150 - 1200 o C și ținute la aceste temperaturi timp de 2-3 ore. Laminarea a fost efectuată folosind tehnologia convențională; tijele finite cu diametrul de 34 mm au intrat în băile de călire umplute cu apă curentă, unde au fost răcite cel puțin 90 s. Cea mai mare rezistență a fost găsită în produsele laminate supuse HTMT la cea mai scăzută temperatură de deformare și interval de timp de la sfârșitul laminarii până la călire. Astfel, cu HTMT din oțel 08Х18Н10Т, limita de curgere a crescut cu 45-60% față de nivelul său după tratamentul termic convențional (OTT) și de 1,7-2 ori față de GOST 5949-75; În același timp, proprietățile plastice au scăzut ușor și au rămas la nivelul cerințelor standard.

Oțelul inoxidabil 12Х18Н10Т a fost întărit mai mult decât oțelul 08Х18Н10Т, cu toate acestea, înmuierea pe măsură ce temperatura creștea într-o măsură mai mare datorită scăderii rezistenței oțelului la înmuiere odată cu creșterea conținutului de carbon. Testele pe termen scurt la temperatură înaltă au arătat că nivelul mai ridicat de rezistență al produselor laminate întărite termomecanic, dezvăluit la temperatura camerei, este menținut la temperaturi ridicate. În acest caz, oțelul după HTMT se înmoaie odată cu creșterea temperaturii, într-o măsură mai mică decât oțelul după HTMT.

Oțelurile inoxidabile crom-nichel sunt utilizate pentru structurile sudate în tehnologia criogenică la temperaturi de până la -269 o C, pentru echipamente capacitive, de schimb de căldură și de reacție, inclusiv încălzitoare cu abur și conducte de înaltă presiune cu temperaturi de funcționare de până la 600 o C, pentru piese a echipamentelor cuptorului, mufelor, colectoarelor sistemului de evacuare. Temperatura maximă de utilizare a produselor termorezistente din aceste oțeluri timp de 10.000 de ore este de 800 o C, temperatura la care începe detartrajul intens este de 850 o C. În timpul funcționării continue, oțelul este rezistent la oxidare în aer și în atmosfera de produse de ardere a combustibilului la temperaturi<900 о С и в условиях теплосмен <800 о С.

Oțelul rezistent la coroziune 12Х18Н10Т este utilizat pentru fabricarea echipamentelor sudate în diverse industrii, precum și a structurilor care funcționează în contact cu acidul azotic și alte medii oxidante, unii acizi organici de concentrație medie, solvenți organici, în condiții atmosferice etc. Oțelul 08Х18Н10Т este recomandat pentru produsele sudate care operează în medii cu agresivitate mai mare decât oțelul 12Х18Н10Т și are rezistență crescută la coroziune intergranulară.

Astfel, datorită combinației unice de proprietăți și caracteristici de rezistență, oțelul inoxidabil 12Х18Н10Т a găsit cea mai largă aplicație în aproape toate industriile, produsele fabricate din acest oțel au o durată de viață lungă și o performanță constantă ridicată pe toată durata de viață;

Oțel de sudare 12Х18Н10Т

Sudarea oțelului este principalul proces tehnologic al aproape oricărei producții de produse metalice. Din secolul al VII-lea î.Hr. până în prezent, sudarea a fost utilizată pe scară largă ca principală metodă de formare a îmbinărilor metalice permanente. De la începuturi până în secolul al XIX-lea d.Hr. S-a folosit metoda de forjare a sudării metalelor. Acestea. Piesele de sudat au fost încălzite și apoi presate împreună cu lovituri de ciocan. Această tehnologie a atins apogeul până la mijlocul secolului al XIX-lea, când a început să fie folosită pentru fabricarea chiar și a unor produse atât de critice, cum ar fi șine de cale ferată și conducte principale.

Cu toate acestea, îmbinările sudate, în special la scară industrială de masă, s-au caracterizat prin fiabilitate scăzută și calitate instabilă. Acest lucru a dus adesea la accidente din cauza distrugerii piesei la sudare.

Descoperirea încălzirii cu arc electric și a arderii gaz-oxigen la temperatură înaltă, împreună cu cerințele sporite pentru calitatea îmbinării sudate, au făcut o descoperire tehnologică puternică în domeniul sudării, rezultând în crearea unei tehnologii de sudare fără forge - cea care suntem obișnuiți să vedem astăzi.

Odată cu apariția oțelului aliat, procesele de sudare au devenit mai complicate din cauza necesității de a preveni carburarea elementelor de aliere, în principal a cromului. Au apărut metode de sudare în medii inerte sau arcuri scufundate, precum și tehnologii de aliere suplimentară a sudurii.

Să luăm în considerare caracteristicile sudării oțelurilor austenitice pe baza celui mai comun oțel inoxidabil 12Х18Н10Т.

Oțel 12Х18Н10Т tratați bine sudabil. O trăsătură caracteristică a sudării acestui oțel este apariția coroziunii intergranulare. Se dezvoltă în zona afectată de căldură la o temperatură de 500-800 C. Când metalul rămâne într-un interval atât de critic de temperatură, carburile de crom precipită de-a lungul granițelor de austenită. Toate acestea pot avea consecințe periculoase - distrugerea fragilă a structurii în timpul funcționării. sudarea compoziției chimice a oțelului

Pentru a obține durabilitatea oțelului, este necesar să se elimine sau să se reducă efectul precipitării carburilor și să se stabilească proprietățile oțelului la locul de sudare.

La sudarea oțelurilor înalt aliate, electrozii cu un strat protector de aliere de tip de bază sunt utilizați în combinație cu o tijă de electrod din aliaj înalt. Utilizarea electrozilor cu un tip de acoperire de bază face posibilă asigurarea formării metalului depus a compoziției chimice necesare, precum și a altor proprietăți, prin utilizarea sârmei de electrod puternic aliate și aliaje suplimentare prin acoperire.

Combinația de aliere prin sârmă de electrod și acoperire face posibilă furnizarea nu numai a unei compoziții chimice garantate în datele pașaportului, ci și a altor proprietăți destinate sudării oțelurilor austenitice 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т, 12Х18Н12Т și altele asemenea.

Sudarea cu arc scufundat a oțelurilor înalt aliate se realizează fie folosind fluxuri de fluorură neutre din punct de vedere al oxigenului, fie cele de aliere de protecție în combinație cu sârmă cu electrod înalt aliat. Din punct de vedere metalurgic, cele mai raționale pentru sudarea oțelurilor înalt aliate sunt fluxurile de fluor de tip ANF-5, care asigură o bună protecție și prelucrare metalurgică a metalului bazinului de sudură și permit aliarea bazinului de sudură cu titan prin intermediul fir de electrod. În același timp, procesul de sudare este insensibil la formarea de pori în metalul de sudură din cauza hidrogenului. Cu toate acestea, fluxurile fără oxigen fluor au proprietăți tehnologice relativ scăzute. Proprietățile tehnologice scăzute ale fluxurilor de fluor sunt motivul pentru utilizarea pe scară largă a fluxurilor pe bază de oxizi pentru sudarea oțelurilor înalt aliate.

Pentru a reduce probabilitatea formării unei structuri de supraîncălzire, sudarea oțelurilor înalt aliate este de obicei efectuată în moduri caracterizate printr-un aport scăzut de căldură. În acest caz, se preferă cusăturile cu secțiune transversală mică, obținute cu ajutorul sârmei cu electrozi de diametru mic (2-3 mm). Deoarece oțelurile înalt aliate au rezistență electrică crescută și conductivitate electrică redusă, în timpul sudării, stick-out-ul unui electrod din oțel înalt aliat este redus de 1,5-2 ori în comparație cu stick-out-ul unui electrod din oțel carbon.

La sudarea cu arc, argonul, heliul (mai puțin frecvent) și dioxidul de carbon sunt folosite ca gaze de protecție.

Sudarea cu arc cu argon se realizează cu electrozi de tungsten consumabili și neconsumabile. Un electrod consumabil este sudat folosind curent continuu de polaritate inversă, folosind moduri care asigură transferul cu jet al electrodului metalic. În unele cazuri (în principal la sudarea oțelurilor austenitice), pentru a crește stabilitatea arcului și mai ales a reduce probabilitatea formării porilor din cauza hidrogenului la sudarea cu un electrod consumabil, amestecuri de argon cu oxigen sau dioxid de carbon (până la 10%) sunt folosite.

Sudarea cu un electrod de tungsten neconsumabil se realizează în principal folosind curent continuu de polaritate dreaptă. În unele cazuri, când oțelul conține o cantitate semnificativă de aluminiu, se folosește curent alternativ pentru a asigura distrugerea catodică a filmului de oxid.

Utilizarea sudării cu arc într-o atmosferă de dioxid de carbon reduce probabilitatea formării porilor în metalul de sudură din cauza hidrogenului; aceasta asigură un coeficient de tranziție relativ ridicat al elementelor ușor oxidabile. Astfel, coeficientul de transfer al titanului din sârmă ajunge la 50%. La sudarea în atmosferă de argon, coeficientul de transfer al titanului din sârmă este de 80-90%. La sudarea oțelurilor cu conținut ridicat de crom și conținut scăzut de siliciu în dioxid de carbon, pe suprafața sudurii se formează un film de oxid refractar, greu de îndepărtat. Prezența sa îngreunează sudarea multistrat.

La sudarea oțelurilor cu conținut scăzut de carbon (sub 0,07-0,08%) este posibilă carburarea metalului depus. Tranziția carbonului în bazinul de sudură este îmbunătățită de prezența aluminiului, titanului și siliciului în firul electrodului. În cazul sudării oțelurilor austenitice profunde, o oarecare carburare a metalului bazinului de sudură în combinație cu oxidarea siliciului reduce probabilitatea de fisurare la cald. Cu toate acestea, carburarea poate modifica proprietățile metalului de sudură și, în special, poate reduce proprietățile de coroziune. În plus, se observă stropire crescută a metalului electrodului. Prezența stropilor pe suprafața metalică reduce rezistența la coroziune.

Tehnologiile de sudare pentru oțelurile inoxidabile înalt aliate sunt în mod constant îmbunătățite. În această etapă, cu respectarea strictă a procesului tehnologic, calitatea sudurii din oțel inoxidabil nu este practic inferioară ca proprietăți față de metalul pieselor care sunt conectate și garantează cea mai mare fiabilitate a îmbinării sudate.

Defect de educațieîn îmbinările sudate în timpul sudării

La sudarea prin fuziune, cele mai frecvente defecte ale îmbinărilor sudate sunt incompletitudinea sudurii, lățimea și înălțimea neuniforme (Fig. 1), descuamarea mare, tuberozitatea și prezența șailor. În sudarea automată, defectele apar din cauza fluctuațiilor de tensiune în rețea, alunecării sârmei în rolele de alimentare, vitezei inegale de sudare din cauza jocului în mecanismul de mișcare, unghiului incorect de înclinare a electrodului și fluxului de metal lichid în gol. În sudarea manuală și semi-automată, defectele pot fi cauzate de calificarea insuficientă a sudorului, încălcarea metodelor tehnologice, calitatea slabă a electrozilor și a altor materiale de sudură.

Orez. 2. Defecte de forma și dimensiunea cusăturii: a - incompletitudinea cusăturii; b - lățimea neuniformă a sudurii cap la cap; c - denivelări de-a lungul lungimii piciorului de sudură filet; h - înălțimea necesară de întărire a cusăturii

Pentru sudarea sub presiune (de exemplu, sudarea în puncte), defectele caracteristice sunt distanța neuniformă a punctelor, adâncituri adânci și deplasarea axelor pieselor îmbinate.

Încălcarea formei și mărimii cusăturii indică adesea prezența de defecte, cum ar fi slăbirea (lafundarea), decupările, arsurile și craterele necertificate.

Surplusuri(scăderea) (Fig. 2) se formează cel mai adesea la sudarea suprafețelor verticale cu cusături orizontale, ca urmare a curgerii metalului lichid pe marginile metalului de bază rece. Ele pot fi locale, sub formă de picături individuale înghețate sau au o întindere semnificativă de-a lungul cusăturii. Motivele pentru apariția căderii sunt: ​​un curent mare de sudare, un arc lung, poziția incorectă a electrodului, un unghi mare de înclinare a produsului la sudarea în sus și în jos. În sudurile circumferențiale, slăbirea se formează atunci când electrodul este deplasat insuficient sau excesiv de la zenit. Lipsa pătrunderii, fisurile și alte defecte sunt adesea detectate în locurile în care există scurgeri.

Undercuts sunt depresiuni (caneluri) formate în metalul de bază de-a lungul marginii cusăturii cu un curent de sudare crescut și un arc lung, deoarece în acest caz lățimea cusăturii crește și marginile se topesc mai puternic. La sudarea cu suduri de filet, decupările apar în principal datorită deplasării electrodului spre peretele vertical, ceea ce determină încălzire, topire și curgere semnificativă a metalului acestuia pe raftul orizontal. Ca urmare, pe peretele vertical apar subtăieri, iar pe raftul orizontal apare căderea. În sudarea cu gaz, se formează subtăieri datorită puterii crescute a pistoletului de sudură, iar în sudarea cu zgură electrică - din cauza instalării necorespunzătoare a glisierelor de formare.

Decupările duc la slăbirea secțiunii de metal de bază și pot provoca distrugerea îmbinării sudate.

Fig3. Defecte externe: a - fund; b - colț; 1 - aflux; 2 - subdecupare.

Arsuri- Aceasta este pătrunderea metalului de bază sau depus cu posibilă formare de găuri traversante. Acestea apar din cauza tocirii insuficiente a marginilor, a unui decalaj mare între ele, a curentului de sudare excesiv sau a puterii pistoletului la viteze mici de sudare. Arderile sunt frecvente în special în timpul sudării metalului subțire și atunci când se efectuează prima trecere a unei suduri multistrat. În plus, arsurile pot apărea ca urmare a comprimării slabe a plăcuței de flux sau a plăcuței de cupru (sudare automată), precum și a duratei crescute de sudare, a forței de compresie scăzute și a prezenței contaminării pe suprafețele pieselor sudate sau a electrozilor. (sudura prin contact prin puncte și cusături).

Cratere neumplute se formează în cazul unei ruperi bruște a arcului la sfârșitul sudării. Acestea reduc secțiunea transversală a cusăturii și pot deveni surse de formare de fisuri.

Postat pe Allbest.ru

...

Documente similare

Istoria descoperirii oțelului inoxidabil. Descrierea elementelor de aliere care conferă oțelului proprietățile fizice și mecanice necesare și rezistența la coroziune. Tipuri de oțel inoxidabil. Proprietăți fizice, metode de fabricație și aplicare a diferitelor clase de oțel.

rezumat, adăugat 23.05.2012


Proprietățile mecanice ale oțelului la temperaturi ridicate. Tehnologia de topire a oțelului într-un cuptor cu arc. Curățarea metalului de impurități. Intensificarea proceselor oxidative. Pregătirea cuptorului pentru topire, încărcarea încărcăturii, turnarea oțelului. Calculul componentelor de umplere.

lucrare curs, adăugată 04.06.2015


Mecanisme pentru întărirea oțelului slab aliat HC420LA. Întărire prin dispersie. Tehnologia de producție. Proprietățile mecanice ale oțelului slab aliat de înaltă rezistență din clasa studiată. Compoziția chimică recomandată. Parametrii și proprietățile oțelului.

test, adaugat 16.08.2014


Conceptul și domeniul de utilizare a oțelului în industria modernă, clasificarea și soiurile sale. Procedura și criteriile pentru determinarea sudabilității oțelului. Mecanismul de pregătire a oțelului pentru sudare, tipurile de defecte și etapele eliminării acestora, eficiența economică.

lucrare de curs, adăugată 28.01.2010


Producția de oțel în convertoare de oxigen. Oțeluri aliate și aliaje. Structură din oțel aliat. Clasificarea și marcarea oțelului. Influența elementelor de aliere asupra proprietăților oțelului. Tratamentul termic și termomecanic al oțelului aliat.

rezumat, adăugat 24.12.2007


Structura și proprietățile oțelului, materiale de bază. Producția de oțel în convertoare, cuptoare cu focar deschis și cuptoare cu arc electric. Topirea oțelului în cuptoare cu inducție. Rafinarea oțelului în extracuptor. Turnare din oțel. Tipuri speciale de oțel electrometalurgic.

rezumat, adăugat 22.05.2008


Caracteristicile oțelului șinelor - oțel aliat cu carbon, care este aliat cu siliciu și mangan. Compoziția chimică și cerințele de calitate pentru oțel pentru șine. Tehnologia de producție. Analiza producției de oțel pentru șine folosind modificatori.

rezumat, adăugat 10.12.2016


Condiții de funcționare și caracteristici ale proprietăților de turnare ale aliajelor. Proprietățile mecanice ale oțelului 25L, compoziția chimică și influența impurităților asupra proprietăților acestuia. Secvența de fabricație a turnării. Procesul de topire a oțelului și proiectarea unui cuptor cu vatră deschisă.

lucrare de curs, adăugată 17.08.2009


Oțeluri de structură cu conținut ridicat de carbon. Calitatea și performanța primăverii. Marcarea și principalele caracteristici ale oțelurilor pentru arc. Proprietățile mecanice de bază ale oțelului pentru arc după un tratament termic special.

lucrare de curs, adăugată 17.12.2010


Oțel carbon structural de calitate obișnuită. Proprietățile mecanice ale oțelului laminat la cald. Oțel carbon de înaltă calitate. Oțeluri de structură aliate. Oțel slab aliat, cu carbon mediu sau cu carbon ridicat.