Určenie ocele 12x18n10t. Blog o ostrení. G a M kódy

VŠETKY austenitické ocele sa po kalení za studena začnú stávať magnetickými.

Nie, nie všetky, ale iba austeniticko-martenzitické (a len po príslušnom spracovaní) alebo austeniticko-feritické triedy.

plošne centrovaná mriežka austenitu je metastabilná pri izbovej teplote, t.j. pri akomkoľvek dostatočnom zvýšení energie uzavretého systému sa pre danú teplotu zrekonštruuje na stabilnejšiu mriežku centrovanú na telo.

Tvoj argument je nesprávny. Po prvé, nie je potrebné diskutovať o austenitovej mriežke, ale o železnej mriežke. Je to spôsobené tým, že stabilita fcc mriežky železa (za daných vonkajších podmienok) závisí od toho, ktoré prvky sú v nej rozpustené. Z literatúry (Gulyaev, Lyakishev, Bernstein Nedávam úplné odkazy. príliš lenivý na písanie ) Je známe, že kovy fcc, dusík a uhlík stabilizujú austenit a kovy bcc stabilizujú ferit. A všetky sa rozpúšťajú v austenite aj ferite. Vyzerá to ako maličkosť, ale tento bod považujem za východiskový bod pre ďalšie úvahy. Aj keď, ak chcete, súhlasím s pojmom fcc mriežka austenitu, pretože Chápem to.

Po druhé, na vyriešenie otázky, ktorá mriežka železa je stabilná za daných podmienok (chemické zloženie zliatiny, teplota, normálny tlak), musíte sa obrátiť na zodpovedajúce stavový diagram . Napríklad pre systém „Fe-Ni-Cr“ existuje izotermická časť s popisom tohto systému (pozri Gulyaeva s. 412). Analýza ternárnej zliatiny "Fe-18Cr-10Ni" ukazuje, že pri 20 °C a 1 atm. fcc mriežka železa (austenitu) je stabilná (rovnováha). Poznámkaže zahrievanie takejto zliatiny nevedie k polymorfnému fázovému prechodu (delta železo má bcc mriežku, ale s veľkou periódou).

otázka: A ak vykonáme plastickú deformáciu zliatiny „Fe-18Cr-10Ni“ (% C = 0), ktorá mriežka je stabilná (stabilná v čase)?

odpoveď: Priamo počas deformácie, keď je tlak oveľa väčší ako 1 atm. Bcc mriežka železa je stabilná (to je z praxe; takéto stavové diagramy som nevidel). Počas deformácie dochádza k transformácii, ale akonáhle sa tlak vráti na 1 atm. Mriežka FCC je stabilná. V tomto prípade môže v štruktúre nejaký čas zostať metastabilná alfa fáza, ktorá sa po zahriatí rýchlo zmení na gama.

otázka:Čo ak ho ochladíte na -196 °C a potom zohrejete zliatinu „Fe-18Cr-10Ni“?

odpoveď: Alfa železo (alfa tuhý roztok) je stabilné pri nízkych teplotách. Pri návrate na 20° dôjde k premene (podľa dif. mechanizmu), ale vzhľadom na nízku vlastnú difúziu železa to bude trvať dlho (niekoľko rokov).

Nemáme však ternárnu zliatinu, ale oceľ 12Х18Н10Т. Pridanie uhlíka, Mn, Si a Ti do našej trojčlennej sústavy systém skomplikuje (diagram sa už nedá nakresliť), ale existuje cesta von. Tu je.

Tento diagram ukazuje, do ktorej triedy bude patriť oceľ danej chemickej kvality. zloženie v ekvivalentných % Ni a Cr. Na diagram som dal dva body: červený a zelený. Červená bodka zodpovedá akostnému zloženiu ocele 12H18N10Т (GOST 5632-72), ale s dolnou hranicou pre Cr (17 %) a hornou hranicou pre Ni (11 %). Zelená bodka, opačná situácia - to zodpovedá zloženiu značky našich 12H18H10Т, avšak s hornou hranicou pre Cr (19%) a spodnou hranicou pre Ni (9%). Obsah uhlíka som bral v oboch prípadoch rovný 0,12% a titán sa kvôli jeho malému vplyvu nebral do úvahy. Pre červenú bodku: ekv. %N~15,5; ekv. %Cr~18,5. Pre zelenú bodku: ekv. %N~13,5; ekv. %Cr~20,5.

Inými slovami, v rámci zloženia akosti môže byť oceľ 12H18 Н10Т buď austenitická alebo austeniticko-feritická. Ak metalurgovia sfúknu aj uhlík na 0,02% alebo dôjde k dekarbonizácii povrchu, tak ten (oceľový hrot) skĺzne do oblasti A+F+M.

Súčasne s priemerným zložením a 0,12% C sa oceľ 12H18N10Т považuje za čisto austenitickú, čo je uvedené v GOST 5632-72, ako aj v metalurgickej literatúre (pre koho GOST a Vážení hutníci, naši dobrí učitelia, to nie je vyhláška, poďme do záhrady:mrknite:)

Kúpim umývadlo, prinesiem ho domov, popichám magnetom, magnet sa drží ako čudák.

Dnes som si v práci skontroloval umývadlo magnetom. Nemagnetizuje. Možno to bolo vytvrdené po pečiatke? Alebo možno nie 18-10, ale 18-25? Samozrejme, že nie. S najväčšou pravdepodobnosťou mojich 18-10 zodpovedá červenej bodke a váš, Nikolai, zodpovedá zelenej.

A posledná otázka (pre Vitalija). Prečo kalia austenitické ocele, pretože po kalení si tento austenit zachovajú vo svojej štruktúre v množstve 100%, čiže medza klzu a tvrdosť budú úplne rovnaké ako pred kalením?

Odpoveď. V tomto prípade kalenie nemá za cieľ získať martenzit, ale rozpustiť karbidy chrómu v austenite. Takáto jednofázová, tvrdená štruktúra má na jednej strane vyššiu plasticitu, čo nemôže mať pozitívny vplyv na CPD procesy. Ale čo je najdôležitejšie, prítomnosť karbidov chrómu v oceľovej konštrukcii pozdĺž hraníc zŕn vedie k rozvoju medzikryštalickej korózie, pretože vznikom karbidov Cr 23 C 6 dochádza k ochudobňovaniu okrajových oblastí zrna o chróm a dochádza k lokálnemu poklesu koróznej odolnosti. Vitaly, majte na pamäti, že pri zahrievaní kalenej ocele 12H18N10Т dochádza pri teplotách nad 450°C k intenzívnemu (0,5-1 hodine) uvoľňovaniu karbidov chrómu.

P.S. Čo sa týka problému rezania austenitických ocelí, myslím si, že musíme vytvoriť vetvu (ak ešte nie je vytvorená).

Upravil 20. septembra 2016 ilia-ilich

(Abrasive tool) – rezný nástroj určený na abrazívne opracovanie (GOST 21445). Pozostáva z abrazívnych materiálov (zŕn) držaných pohromade spojivom. Typicky tvrdé (napr. brúsne kotúče, kamene) a mäkké (napr. brúsny papier, pásy, pasty). Tiež sa klasifikujú podľa geometrického tvaru, druhu brúsneho materiálu, zrnitosti, väzby, tvrdosti a štruktúry.

Väzy sú anorganické a organické. Anorganické spojivá zahŕňajú keramiku, kov a horčík. Organické - bakelit, glyftal, vulkanit.

Keramická väzba

Ide o spekanú zmes žiaruvzdornej hliny, živca, kremeňa, mastenca a iných materiálov. Na zvýšenie plasticity sa pridávajú lepidlá. Ako abrazíva sa používa karbid kremíka (SC), oxid hlinitý (OA), elektrokorund, karborund atď. Brúsivá na keramické spojivo môžu byť vyrobené tavením alebo spekaním surovín. Keramická väzba umožňuje výrobu nástrojov akejkoľvek zrnitosti. Poskytuje vysokú pevnosť, tuhosť, odolnosť voči vode a teplu. Nevýhody zahŕňajú skutočnosť, že takéto spojenie dáva brúsnemu nástroju zvýšenú krehkosť, na zníženie ktorej je možné použiť impregnáciu sírou. Keramická väzba je najbežnejšia, pretože jeho použitie pre brúsne nástroje je racionálne pre najväčší počet operácií.

Kovový zväzok

Používa sa len pre nástroje, ktoré používajú diamant alebo CBN ako brusivo. Kovové spojivo má vysokú odolnosť proti opotrebeniu a vode, hustú štruktúru, ale má tendenciu mastiť pracovný povrch nástroja. Spojivo sa vyrába niekoľkými spôsobmi – lisovaním a spekaním, galvanickým spôsobom a odlievaním. Opotrebenie diamantových nástrojov s kovovým spojivom je oveľa pomalšie ako abrazívnych, čo sa vysvetľuje nielen tvrdosťou diamantu alebo CBN, ale aj ich zvýšenou schopnosťou udržať ich vo väzbe. Ale pri spracovaní vysokopevných ocelí nie je väzba dostatočne pevná, takže spotreba diamantov a CBN stúpa. Na zvýšenie adhéznych síl diamantových zŕn sa diamantové zrná pokovujú a potom sa vrstva nesúca diamant lisuje a speká. Popri populárnej medeno-cínovej báze M2-01 (M1) používa Kyjevský inštitút supertvrdých materiálov (Ukrajina) ďalšie dva typy kovových väzieb: na báze meď-cín s prídavkom oxidu železa (M3) a na kobaltová báza (MO3).

Horčíkové väzivo

Pozostáva z žieravého magnezitu a chloridu horečnatého. Kruhy na tejto väzbe sú heterogénne, rýchlo a nerovnomerne sa opotrebúvajú a sú hygroskopické. Používajú sa na suché brúsenie. Jedinou výhodou zväzku je, že tieto kruhy pracujú s malým ohrevom spracovaných produktov. Používa sa s karborundovým alebo elektrokorundovým abrazívnym práškom. Jednou z nevýhod horčíkového spojiva je zníženie mechanickej pevnosti pri dlhodobom skladovaní.

Glyptová väzba

Je to syntetická živica vyrobená z glycerolu. a anhydrid kyseliny ftalovej. Vyrábajú sa zmiešaním brúsneho zrna (zvyčajne zeleného KK) so zvlhčovačom a následne s rozdrvenou glyftálovou živicou. Potom sa hmota pretrie cez sieťku, prejde cez formu a odošle sa do sušiacich pecí. Na konečné brúsenie a konečnú úpravu sa používajú brúsivá viazané glyptalom. Predpokladá sa, že ich odolnosť voči vode a elasticita sú väčšie ako u bakelitových brúsiv, ale ich pevnosť a tepelná odolnosť sú menšie.

Bakelitová väzba

Ide o umelú fenolformaldehydovú živicu v tekutej alebo práškovej forme. Pri použití na leštenie sa do spojiva pridáva kyselina šťaveľová, oxidy hliníka/cínu/chrómu atď. Je to možno najbežnejší z organických väzov. Pozitívnymi vlastnosťami bakelitového spojiva je jeho zvýšená odolnosť proti opotrebeniu a dobrá rovnomernosť zloženia brúsneho nástroja, nevýhodou je nízka tepelná odolnosť, zvýšená krehkosť pri teplote 200°C a viac a nízka chemická odolnosť.

Vulkanitová väzba

Základom je umelá guma vulkanizovaná do rôzneho stupňa pružnosti a tvrdosti. Diamantový prášok sa často používa ako brusivo pre vulkanitové spojivá. Výhody nástrojov využívajúcich spoje z vulkanitovej gumy sú výrazná odolnosť proti opotrebovaniu, ako aj vysoká elasticita, čo zaisťuje zlepšenú kvalitu obrobeného povrchu. Nestrácajú tvrdosť a pevnosť vplyvom vodných emulzií a zároveň nie sú odolné voči petroleju. Väzba týchto kotúčov má nízku tepelnú odolnosť (asi 160-200°C), preto so zvyšujúcim sa tlakom a teplotou počas procesu brúsenia sa brúsne zrná trochu vtlačia do väzby, rezanie sa zhoršuje a kotúč začína pracovať ako jemnejšie zrnitý.

===
Zdroje:
1. www.studref.com
2. www.stroitelstvo-new.ru
3. www.arxipedia.ru
4. www.stroitelstvo-new.ru
5. Fotografia z katalógu Norton 2004.

ZAT (Dnepr, Ukrajina)

15. októbra 2019

V samotnom Sharpening Blogu bol v posledných rokoch zostavený veľký výber článkov o fungovaní tohto a iných manikúrnych nástrojov, ich výbere, výhodách a nevýhodách. Ak si vyberiete niečo od Stalexu a/alebo sledujete novinky tejto značky, tak sa vám informácie určite budú hodiť. Berte na vedomie... Ak hľadáte nástroj s iným názvom, venujte pozornosť výberu článkov. A nezabudnite si prečítať informácie zo sekcie „“ - je nepravdepodobné, že by ste ich našli niekde inde.

A mimochodom. Kde brúsite? Naša dielňa je vám vždy k dispozícii. Pohodlné. Okamžite. Kvalitatívne. Naše služby využívajú manikérky z celej Ukrajiny.

ZAT (Dnepr, Ukrajina)

12. október 2019

ZAT (Dnepr, Ukrajina)
http://www.site/

7. októbra 2019

Mäkké ocele sú úplne iná záležitosť. Spravidla ide o lacné nože a len málo ľudí je ochotných zaplatiť za ich úplné nabrúsenie, pričom si vyberie možnosť zníženého rozpočtu. Ale deň sa stáva zaujímavým, keď si majiteľ noža vyberie ostrenie prémiovej úrovne. Už tu je priestor na vývoj pre prírodné kamene - od počiatočnej fázy až po dokončovacie kamene úrovne, príp.

Pri tvrdších oceliach (napríklad ako je) práca prírodného kameňa často začína a končí napríklad tým alebo tým istým. Samozrejme je to len zovšeobecnené a neberie do úvahy kompletné množiny, ktoré okrem iného závisia. v závislosti od účelu noža a želania jeho majiteľa.

Ak si zoberieme posledný rok - od minulého leta do tohto leta, tak objavom sa pre mňa stali tri kamene - zelená a bordová brazílska bridlica (už som ich spomínala vyššie), ako aj. Ak tie prvé spolu s ďalšími dokončovacími kameňmi majú prakticky vyriešené všetky záležitosti s finišom, vr. pre rovnako mäkké ocele považujem Hindostan za jeden z najlepších dokončovacích kameňov pre kuchynské nože - páči sa mi agresívny a zároveň mäkký výbrus získaný po použití tohto kameňa.

No, použitie rovnakých brazílskych bridlíc na mäkkých oceliach umožnilo odstrániť Llyn Idwall z týchto sád. Sakra, ale aj tak – ako úžasne tento kameň funguje na M390! Nikdy som neoľutoval jeho kúpu.

Brúsim pomerne veľa kuchynských nožov z X30Cr13, takže tejto problematike venujem veľkú pozornosť. Stáva sa, že Translucent Arkansas s nimi používam hlavne na kuchárov. Ak mám náladu, môžem na ňom popracovať, čo výrazne zvyšuje odolnosť a predlžuje životnosť noža minimálne do prvej úpravy.

Rozumiem všetkej skepse čitateľa, pokiaľ ide o existenciu tvrdnutia za studena, ale ja sám som bol taký, kým som neprišiel na tento problém, keď som dostal tvrdú hranu. Skôr než zabudnem, v tomto bode tiež poznamenám, že áno, v tejto fáze má zmysel používať kyselinu olejovú (pozri odkaz na konci článku). IMHO len tu je potrebné rozlišovať medzi technickým a kozmetickým oleínom plus sledovať hrúbku vrstvy pri nanášaní. Opäť je to subjektívne, ale technický oleín funguje citeľne lepšie.

Keď som tak odvážne použil slovo „kalenie“, poznamenávam, že som dosiahol zvýšenie zachovania ostrosti žiletky (keď nôž oholí chĺpky na paži) na 15 dní bez akejkoľvek úpravy. Myslím, že pre rozpočet X30Cr13 s jeho podmienenými 50-52 HRC (podľa dojmov) je to dobrý výsledok.

Ale je tu druhá strana - krehkosť okraja sa výrazne zvyšuje, po týždni sa na ňom už objavujú čipy. Zaujímavé je, že tu čipy o niečo zvyšujú agresivitu, ktorou sa nôž s úpravou Translucent Arkansas nemôže pochváliť.

Do akej miery dobre funguje úprava na musate s kalením? Je to zlý priateľ. Po 2-3 prípadoch použitia musatu, s obnovením pracovnej ostrosti noža, môžete zabudnúť na akýkoľvek kaliaci účinok. Až do ďalšieho ostrenia, ktoré nemusí byť tak skoro.

Dnes pre mňa zostáva najzáhadnejší kameň. Kameň pôsobí pomerne jemne a vždy, keď si vyberiem kameň na dotvorenie, moja ruka ho sama obíde. Túto sezónu si chcem počkať na správnu príležitosť, keď budem mať nože z rôznych ocelí súčasne, plus viac času a experimentovať s týmto kameňom - ​​od brúsenia v Jaspise až po jeho miesto v sade.

Dlho som sa dosť hral s hobľovaním vlasov a ich strihaním pri zavesení, ale bude pre mňa veľmi zaujímavé vybrať zostavu tak, aby napriek všetkej jemnosti Jasperovej práce bol výstup prijateľnou agresivitou.

ZAT (Dnepr, Ukrajina)

5. októbra 2019

Nie preto, že robím spektrálnu analýzu kovu očami, ale jednoducho preto, že tu nie je toľko možností. A celkom nerozumiem slovám o samotnej D2 na čínskych replikách.

Pekný deň a ostré nože všetkým!

ZAT (Dnepr, Ukrajina)

3. októbra 2019

Veľa šťastia všetkým a starajte sa o svoj čas!

ZAT (Dnepr, Ukrajina)

1. októbra 2019

27. septembra 2019

20. septembra 2019

Veľa šťastia a ostré nástroje všetkým!

ZAT (Dnepr, Ukrajina)

17. septembra 2019

Budem sa však opakovať. Príliš hlboké skosenie otvoru umožňuje prenikanie dezinfekčných roztokov a vody pri dezinfekcii nástroja. Postupom času sa tvorí hrdza, ktorá nielen porušuje prevádzkové podmienky sterilného nástroja v kozmetickom salóne, ale tiež spôsobuje problémy s prilepením skrutiek pri údržbe fréz v ostriacej dielni.

Áno, fotografia ukazuje, že pri odskrutkovaní skrutky sa odtrhla jej drážka v tvare kríža. Áno, škoda skrutkovača, ale aj tak by sa skrutka musela meniť - netlačí pevne, vytvára zbytočné pnutie na úrovni otvoru v pružine, čo skôr či neskôr povedie k jej zlomeniu a výmene .

Tento nástroj sa mi páči. Žiadne vážne otázky. Pomáha manikérkam a brúsičom zarábať peniaze. Takéto detaily, na prvý pohľad nepodstatné, však často dráždia prácu, odpútavajú pozornosť a pri obsluhe strojčekov vedú k zbytočným výdavkom ako samotných manikérov, tak aj brusičov...

Keďže brúsim nástroje už dlhé roky, občas sa pri práci s klasickými orezávacími nožmi stretávam so situáciami, keď si moji klienti nevedia z takéhoto noža hneď vybrať, čo potrebujú? Dnes som sa rozhodol porozprávať o alternatíve k bežným nožom na zeleninu - škrabke na zeleninu Victorinox 7.6075.4, ktorá mi v domácej kuchyni funguje už viac ako rok. A úspešne to funguje.

Nebudem sa podrobne venovať samotnému nožu, len v krátkosti podotknem, že Victorinox je známa švajčiarska firma, ktorá sa špecializuje na výrobu všetkých druhov nožov. Zo série škrabiek na zeleninu, ktoré som si vybral, ponúka firma nože v rôznych farbách. V mojom prípade je to zelená rukoväť z fibroxu. V zásade platí, že ak bude nôž pracovať vonku, potom je asi lepšie zvoliť inú farbu rukoväte, kedy bude samotný nôž výraznejší na pozadí zelenej trávy.

Nôž Victorinox 7.6075.4 je vybavený čepeľami z nehrdzavejúcej ocele, ktoré fungujú v dvoch smeroch - pri čistení smerom k vám a preč od vás. Na vrchu má výstupok na odstraňovanie semien. Aby som bol úprimný, nikdy som to nepoužil. Ak má čitateľ záujem o podrobné a úplné charakteristiky, potom Google pomôcť - cieľom recenzie je ukázať schopnosti škrabky na zeleninu Victorinox 7.6075.4 a nie predať vám tento nôž.

Preto, ak súhlasíte so známym výrokom "Je lepšie raz vidieť ako sedemkrát počuť", potom nebudem eskalovať situáciu a hneď prejdem k prvej časti výroku.

1. Ošúpanie zemiakov. Žiaden problém. Kôra narezaná nožom je veľmi tenká a je viditeľná aj pri slabom osvetlení. Pre každý prípad mi dovoľte pripomenúť, že všetka práca prezentovaná na fotografiách bola vykonaná nožom, ktorý sa používa viac ako jeden rok.

2. Mrkvu ošúpete? Žiaden problém. Je to ťažšie a preto samotný proces prebieha rýchlejšie a jednoduchšie ako v príklade so zemiakmi.

3. Ošúpanie uhorky. Samozrejme, že uhorka je chutná, čerstvá a nie je ligotavá. Čo iné by to však malo byť? Nôž Victorinox 7.6075.4 si to jednoducho nevšimol a svoju prácu vykonáva dokonale.

4. Ošúpanie jablka. Jablko je celkom mäkké a sladké. Škrabka zeleniny Victorinox 7.6075.4 zrejme sama seba prekvapila, ako rýchlo ju vyčistila. No áno. Pred čistením som ju rozrezal na polovicu. V ďalšom príklade to už neurobím))

5. Čistenie čerstvých paradajok, bežne nazývaných paradajky. Ružová paradajka: šťavnatá, zrelá, mäkká. Sladké samozrejme. Dokonca ho bola škoda čistiť. Tu som musel makať dlhšie - trvalo to asi 30-40 sekúnd.

6. Krájanie zelenej uhorky? Nič nemôže byť jednoduchšie. S Victorinox 7.6075.4 sa s touto úlohou dokáže vyrovnať aj dieťa. Mimochodom, škrabka na zeleninu má bezpečné čepele a neviem si predstaviť, ako by sa mohla porezať.

Nižšie na fotke je ten istý tanier, len z iného uhla. A ak chcete rolovať rolky z uhoriek, potom je pravdepodobne lepšie trvať dlhšie ako na prezentovaných fotografiách.

Chcel som ošúpať aj kiwi, ale nebolo v chladničke... Myslím si však, že šesť príkladov stačilo, aby si čitateľ urobil vlastný dojem o noži na šúpanie zeleniny Victorinox 7.6075 a jeho schopnostiach.

Dodám, že nôž sa ľahko čistí, logo (po takmer roku používania) nebolo vymazané z rukoväte a samotný nôž sa udomácnil v domácej kuchyni a stal sa dobrým pomocníkom páru zeleniny nože s bežnými čepeľami.

Čo môžem povedať? Ostrosť kuchynských nožov je silná vec. To nie je len pohodlie a komfort práce, ale aj úspora času, ktorý je v dnešnej dobe najviac cenený. Blog Sharpening Blog v minulosti uverejnil prehľadný článok s príkladmi najlepších komerčných zariadení na brúsenie nožov, ktoré vám pomôžu nabrúsiť nože tak, že si bez väčších problémov oholíte chĺpok na ruke.

A ak vy alebo vaša rodina varíte doma, tieto informácie budú pre vás určite zaujímavé - prečítajte si článok ""...
Dokážem pochopiť, kedy je to naozaj potrebné – napríklad pri niektorých pánskych strihoch. Ale nerozumiem, prečo niektorí kaderníci uprednostňujú takýto stroj pri strihaní žien.

Kadernícke nožnice majú zložitú geometriu určenú na vykonávanie rôznych technologických operácií. Pre nich sú tiež zvolené určité uhly ostrenia. Samotné brúsenie robí čepele kaderníckych nožníc mimoriadne ostrými - to nie sú len vlastnosti nožníc a ocele, z ktorej sú vyrobené, klasifikácia brúsky, ale aj potreba, aby bol strih vlasov takýmito nožnicami perfektný. presné a rovnomerné, bez akéhokoľvek poškodenia každého jednotlivo strihaného vlasu.

Zastrihávač vlasov funguje na úplne inom princípe a vlasy nestrihá, ale seká, pričom zanecháva rozštiepené končeky. Teda ak samotný účes vr. by vás mali zachrániť pred rozštiepenými vlasmi, potom už v čase strihania zhoršujete situáciu, keď sa nastrihané vlasy na koncoch rozštiepia.

Chápem, čo myslíš. Nie je však potrebné porovnávať rozpočtové krátke strihy pre mužov so strihmi pre ženy, ktorých dĺžka vlasov je do 60-70 cm Ak sa muž strihá raz za mesiac, potom sa strih pre ženy robí niekedy raz za 6-8 mesiacov. . V prvých prípadoch vám staré rozštiepené vlasy jednoducho odrežú na 1-1,5 cm ich dĺžky (jeho stav si možno ani nevšimnete).

V príkladoch s ženským účesom vyrobeným pomocou kaderníckeho strojčeka budete musieť ísť viac ako šesť mesiacov a dĺžka rozdelených vlasov sa v tomto prípade zvýši v priemere o 1-1,5 cm za mesiac. Ako budú vyzerať rozštiepené končeky vašich vlasov o 3 alebo 4 mesiace, keď vás pozvú na narodeninovú oslavu vašich priateľov?

Dobre. Účes od dobrého kaderníka, ktorý už dlho pracuje s kvalitnými nástrojmi, si nemôžete dovoliť. Nakoľko je však opodstatnené riziko ostrihať sa od špičkového stylistu z najbližšieho ekonomického kaderníka, keď vás pri použití lacného kaderníckeho stroja núti prísť k nemu mesiac čo mesiac, aby ste rozštiepené vlasy odstrihli a znova ich poškodili. ostrihať?

Mimochodom, to isté platí aj pre pánske strihy - dobrý účes od dobrého kaderníka bude viditeľný aj po 2-3 mesiacoch bez akéhokoľvek stylingu. A máte šťastie, ak ste takého Majstra našli. Na stene mu možno visí tzv. diplomy z kurzov, seminárov či každoročných špecializovaných výstav, no vie svoj biznis, ktorého výsledok si všimnete nielen vstávať z kaderníckeho kresla, ale pár mesiacov po jeho práci.

Doplním, že nožnice sa dajú ľahko úplne dezinfikovať, zatiaľ čo dezinfekcia blokov nožov kaderníckych strojov spočíva v utieraní ich tela obrúskom namočeným v alkohole. Maximálne možné je aerosólový sprej dezinfekčného prostriedku.

Ale aj v tomto prípade dochádza k samotnému striekaniu iba na vonkajšom povrchu, zatiaľ čo na vnútorné povrchy je k dispozícii iba mazivo, ktoré chráni bloky nožov pred prehriatím a rýchlym otupením.

Strojový olej používaný na mazanie zostáva na nožoch a dostáva sa cez ne do vlasov. To môže viesť k poškodeniu vlasov a vyžadovať dodatočné použitie špeciálnych masiek a vlasových kondicionérov.

Na internete som nenašiel makro fotografie toho, čo zostalo z vlasov po ich ostrihaní strojčekom – snáď výrobcovia strojčekov jednoducho nechcú šokovať kupujúcich svojich produktov. Existujú však fotografie takýchto rezov vyrobených elektrickým holiacim strojčekom používaným na holenie. Áno, nie je to to isté, ale dáva vám predstavu o tom, čo sa deje na koncoch vlasov ostrihaných strojčekom – môže to byť o niečo lepšie alebo o niečo horšie, ako je znázornené na fotografii v názve tento článok.

Pozrite sa znova - makro fotografie nasnímané pod elektrónovým mikroskopom ukazujú časť vlasov: vľavo - vyrobené holiacim strojčekom, vpravo - odrezané elektrickým holiacim strojčekom.

Podobné fotografie už boli zobrazené v blogu o ostrení, pozrite si ich v článku "" - to je zaujímavé aj pre tých, ktorí sa o túto problematiku nezaujímajú. Užitočné informácie s príkladmi poškodených vlasov nájdete aj v článku „“. Ak chcete mať dobré a krásne vlasy, potom dôrazne odporúčam, aby ste týmto materiálom venovali veľkú pozornosť.

Ďakujem za tvoju pozornosť!

Foto: www.canyouactually.com

Označenia

Popis

Používa sa oceľ 12Х18Н10Т: na výrobu výkovkov všeobecných strojárskych dielov; časti chemických zariadení; časti pracujúce pri teplotách do +600 °C; zváracie stroje a nádoby pracujúce v zriedených roztokoch kyseliny dusičnej, octovej, fosforečnej, roztokoch zásad a solí; časti pracujúce pod tlakom pri teplotách od -196 do +600 °C a v prítomnosti agresívnych médií až do +350 °C; diely na výrobu lietadiel; spotrebný tovar pre domácnosť; zariadenia a časti v potravinárskom priemysle; spojenia zariadení pracujúcich v rádioaktívnom prostredí a v kontakte s agresívnym prostredím; ako obkladová vrstva pri výrobe za tepla valcovaných dvojvrstvových plechov odolných voči korózii; plné valcované krúžky na rôzne účely a zvárané krúžky z plechov profilovaných rotačnou deformáciou pre zariadenia energetiky a chemického priemyslu; za studena valcované oceľové a ohýbané profily určené na výrobu plášťov a rámov karosérií osobných automobilov; plech s hrúbkou od 40 mm do 160 mm používaný pri výrobe častí a konštrukcií na stavbu lodí pracujúcich v podmienkach morskej vody; dvojité a trojité laná pre špeciálne pracovné podmienky; bezšvíkové rúry valcované za studena, ťahané za studena a valcované za tepla určené na potrubia a vysokokvalitné tvarovky; drôtené pletivo z keprovej väzby, používané ako výstužný materiál pri výrobe plechov z azbestovej ocele, na oddeľovanie sypkých látok podľa veľkosti zrna, filtráciu a iné účely; pružinový drôt určený na výrobu valcových pružín pracujúcich vo vzduchu a agresívnom prostredí (morská voda, roztoky solí a chlóru, morská vodná para, v tropickom podnebí) pri teplotách od -253 °C do +300 °C a používaný v tesneniach turbín, poistné ventily, čerpadlá, regulátory, kompresory; torzné pružiny; bimetalové plechy s hliníkovou zliatinou AMg6, určené na výrobu plochých adaptérov na všeobecné účely; odstredivo liate rúry používané ako komponenty v zariadeniach hutníckeho, strojárskeho, sklárskeho, keramického, banského a spracovateľského petrochemického priemyslu, ako aj určené na výrobu polotovarov a dielov používaných pri skladaní produktov v leteckom a jadrovom priemysle.

Poznámka

Oceľ je odolná voči korózii, žiaruvzdorná a žiaruvzdorná.
Stabilizovaná chrómniklová oceľ austenitickej triedy.
Odporúčaná maximálna dlhodobá prevádzková teplota je +800 °C.
Odporúčaná maximálna prevádzková teplota na veľmi dlhú dobu je +600 °C.
Teplota intenzívnej tvorby vodného kameňa vo vzduchu je 850 °C.

Normy

názov	kód	Normy
Dlhé a tvarované valcované výrobky	B22	GOST 1133-71, GOST 2590-2006, GOST 2879-2006
Testovacie metódy. Balíček. Označovanie	B09	GOST 11878-66
Drôt z legovanej ocele	B73	GOST 18143-72, TU 3-230-84, TU 3-1002-77, TU 14-4-867-77
Tvárnenie kovov. Výkovky	B03	GOST 25054-81, OST 108.109.01-92, OST 5R.9125-84, OST 26-01-135-81, TU 108.11.930-87, TU 14-1-1530-75, TU 2904- -80, TU 108.11.917-87, ST TsKBA 010-2004
Stuhy	B34	GOST 4986-79, TU 3-703-92, TU 14-1-1073-74, TU 14-1-1370-75, TU 14-1-1774-76, TU 14-1-2192-77, TU 14 -1-2255-77, TU 14-1-3166-81, TU 14-1-4606-89, TU 14-1-652-73, TU 14-1-3386-82
Listy a pásy	B33	GOST 5582-75, GOST 7350-77, GOST 10885-85, GOST R 51393-99, TU 108-1151-82, TU 108-930-80, TU 14-105-451-86, TU 11501 -74, TU 14-1-1517-76, TU 14-1-2186-77, TU 14-1-2476-78, TU 14-1-2542-78, TU 14-1-2550-78, TU 14 -1-2558-78, TU 14-1-2675-79, TU 14-1-3199-81, TU 14-1-3720-84, TU 14-1-394-72, TU 14-1-4114- 86, TU 14-1-4262-87, TU 14-1-4364-87, TU 14-1-4780-90, TU 14-1-5040-91, TU 14-1-5041-91, TU 14- 1-867-74, TU 14-229-277-88, TU 14-138-638-93, TU 14-1-3485-82, TU 05764417-038-95, TU 14-1-4212-87
	B30	GOST 5632-72
Dlhé a tvarované valcované výrobky	B32	GOST 5949-75, GOST 7417-75, GOST 8559-75, GOST 8560-78, GOST 14955-77, GOST 18907-73, OST 1 90224-76, OST 1 90365-85, TU 14-8 , TU 14-1-1534-76, TU 14-1-1673-76, TU 14-1-2142-77, TU 14-1-2537-78, TU 14-1-2972-80, TU 14-1 -3564-83, TU 14-1-3581-83, TU 14-1-377-72, TU 14-1-3818-84, TU 14-1-3957-85, TU 14-1-5039-91, TU 14-1-748-73, TU 14-11-245-88, TU 14-131-1110-2013, TU 14-1-1271-75
Oceľové rúry a ich spojovacie diely	B62	GOST 9940-81, GOST 9941-81, GOST 11068-81, GOST 14162-79, GOST 19277-73, TU 14-159-165-87, TU 14-3-1109-82, TU 14-3-112 82, TU 14-3-1574-88, TU 14-3-308-74, TU 14-3-769-78, TU 1380-001-08620133-93, TU 14-159-249-94, TU 14- 159-259-95, TU 1380-001-08620133-05, TU 14-158-135-2003, TU 14-3R-110-2009, TU 14-3R-115-2010, TU-187-2011 , TU 14-225-25-97, TU 14-158-137-2003, TU 95.349-2000, TU 14-3-1654-89, TU 1333-003-76886532-2014
Bežné diely a komponenty pre rôzne stroje a mechanizmy	G11	GOST R 50753-95
Výpočtové a konštrukčné normy	B02	OST 1 00154-74
Klasifikácia, nomenklatúra a všeobecné normy	V 20	OST 1 90005-91
Prázdne miesta. Prázdne miesta. Dosky	O 21	OST 1 90176-75
Prázdne miesta. Prázdne miesta. Dosky	B31	OST 3-1686-90, OST 95-29-72, OST 1 90241-76, OST 1 90284-79, OST 1 90342-83, OST 1 90393-90, OST 1 90397-991, 290 OST TU 3-1083-83, TU 14-105-495-87, TU 14-1-1214-75, TU 14-1-1924-76, TU 14-132-163-86, TU 14-1-3844- 84, TU 14-1-4434-88, TU 14-1-565-84, TU 14-1-632-73, TU 14-1-685-88, TU 14-133-139-82, TU 14- 3-770-78, TU 14-1-3129-81
Zváranie a rezanie kovov. Spájkovanie, nitovanie	B05	OST 95 10441-2002, TU 14-1-656-73
Tepelné a termochemické spracovanie kovov	B04	STP 26.260.484-2004, ST TsKBA 016-2005
Listy a pásy	B53	TU 1-9-1021-84, TU 1-9-1-84, TU 1-9-556-79, TU 1-9-1021-2008
Kovové pletivo	B76	TU 14-4-1569-89, TU 14-4-1561-89, TU 14-4-507-99
Oceľové laná	B75	TU 14-4-278-73

Chemické zloženie

Štandardné	C	S	P	Mn	Cr	Si	Ni	Fe	Cu	N	V	Mo	W	O
TU 1333-003-76886532-2014	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-1-3844-84	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	10-11	Zvyšok	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-1-632-73	0.08-0.12	≤0.015	≤0.015	1-2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	≤0.25	-	-	-	-	-
GOST 19277-73	≤0.12	≤0.015	≤0.015	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	≤0.25	-	-	-	-	-
TU 14-1-3581-83	≤0.12	≤0.02	≤0.03	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	≤0.4	-	≤0.2	≤0.3	≤0.2	-
TU 14-1-656-73	≤0.12	≤0.02	≤0.035	1-2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	≤0.4	≤0.02	≤0.2	≤0.5	≤0.2	≤0.006
TU 14-1-748-73	≤0.12	≤0.02	≤0.04	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 3-1002-77	0.09-0.12	≤0.02	≤0.035	1.5-2	17-18	≤0.8	10-11	Zvyšok	≤0.4	-	≤0.2	≤0.5	≤0.2	-
TU 14-158-137-2003	≤0.12	≤0.02	≤0.035	≤2	17-19	≤0.8	9-11	Zvyšok	-	-	-	-	-	-

Fe- základ.
Podľa GOST 5632-72, TU 108-930-80 a TU 14-1-748-73 Obsah Ti % = 5C % - 0,8 %. Pre časti lietadiel obsah Mo % ≤ 0,30 %.
Podľa TU 14-1-2902-80 obsah Ti % = 5 (C-0,02) % - 0,7 %. Na žiadosť spotrebiteľa môže byť obsah Mn nastavený na ≤ 1,0 %.
Podľa TU 14-1-2186-77 a TU 3-1002-77 obsah Ti % = 5 (C-0,02) % - 0,7 %.
Podľa TU 14-158-137-2003 % obsah Ti = 5C % - 0,7 %. Je povolené zavádzať cér a iné kovy vzácnych zemín v množstve 0,2-0,3%, ktoré nie sú určené chemickou analýzou.
Chemické zloženie je podľa TU 14-1-686-88 uvedené pre oceľ 12Х18Н10Т-ВД. Obsah Ti % = 5 (C-0,2) % - 0,7 %. Odchýlky od obsahu prvkov v chemickom zložení ocele, ktoré nie sú stanovené technickými špecifikáciami - v súlade s GOST 5632.
Podľa GOST 19277-73 je chemické zloženie uvedené pre oceľ 12Х18Н10Т-ВД; oceľ triedy 12H18N10Т musí mať chemické zloženie v súlade s GOST 5632. Maximálne odchýlky pre chemické zloženie sú v súlade s GOST 5632. Hmotnostný podiel titánu v oceliach 12H18N10Т a 12H18N10Т-VD by mal byť Ti % = 5(С)-0. % - 0,7 %.
Podľa TU 14-3R-115-2010 by hmotnostný podiel titánu v oceli 08Х18Н10Т mal byť Ti% = 5С% - 0,7%, ale nie menej ako 0,30%.
Podľa TU 14-1-3581-83 je chemické zloženie uvedené pre oceľ 12Х18Н10Т-ВД. Obsah Ti % = 5C % - 0,8 %.
Podľa TU 14-1-632-73 je chemické zloženie uvedené pre oceľ triedy 12Х18Н10Т-ВД. Obsah titánu Ti = (C-0,02)x5%-0,7%. V hotových výrobkoch sú povolené odchýlky od noriem chemického zloženia: uhlík -0,10%, mangán -0,30%, fosfor +0,0050%.

Mechanické vlastnosti

Sekcia, mm	s T |s 0,2, MPa	σ B, MPa	d5,%	d 4	d 10	y, %	kJ/m2, kJ/m2	Tvrdosť podľa Brinella, MPa
Rúry malých rozmerov (kapiláry) tepelne spracované alebo spracované za studena podľa dodávky podľa GOST 14162-79
	-	≥549	≥35	-	-	-	-	-
Bezšvíkové rúry pre olejové a palivové potrubia, tepelne spracované podľa dodávky podľa GOST 19277-73
	-	≥549	≥40	-	-	-	-	-
-	225-315	550-650	46-74	-	-	66-80	215-372	-
Stupňovanie ukazovateľov vlastností hotových tepelne opracovaných dielov podľa OST 1 90005-91
-	-	540-800	-	-	-	-	-	-
	≥246	≥520	≥37	-	-	-	-	-
Dlhé výrobky. Kalenie 1050-1100 °C, chladenie vzduchom
-	135-205	390-440	30-42	-	-	60-70	196-353	-
Prírezy (výkovky a výlisky) podľa OST 95-29-72 v stave dodávky: Austenizácia pri 1020-1100 °C, chladenie vodou alebo vzduchom
	≥186	≥372	-	-	-	-	-	-
Dlhé výrobky. Kalenie 1050-1100 °C, chladenie vzduchom
-	135-205	380-450	31-41	-	-	61-68	215-353	-
≤60	≥196	≥490	≥40	-	-	≥55	-	121-179
Dlhé výrobky. Kalenie 1050-1100 °C, chladenie vzduchom
-	120-205	340-410	28-38	-	-	51-74	196-358	-
Prírezy pre potrubné armatúry podľa ST TsKBA 016-2005. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1020-1100 °C (doba výdrže 1,0-1,5 min/mm najväčšieho prierezu, ale nie menej ako 0,5 h)
60-100	≥196	≥490	≥39	-	-	≥50	-	121-179
Dlhé výrobky. Kalenie 1050-1100 °C, chladenie vzduchom
-	120-195	270-390	27-37	-	-	52-73	245-353	-
Prírezy pre potrubné armatúry podľa ST TsKBA 016-2005. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1020-1100 °C (doba výdrže 1,0-1,5 min/mm najväčšieho prierezu, ale nie menej ako 0,5 h)
100-200	≥196	≥490	≥38	-	-	≥40	-	121-179
Dlhé výrobky. Kalenie 1050-1100 °C, chladenie vzduchom
-	120-195	265-360	20-38	-	-	40-70	255-353	-
Prírezy pre potrubné armatúry podľa ST TsKBA 016-2005. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1020-1100 °C (doba výdrže 1,0-1,5 min/mm najväčšieho prierezu, ale nie menej ako 0,5 h)
200	≥196	≥490	≥35	-	-	≥40	-	121-179
Plné valcované krúžky v dodacom stave podľa OST 1 90224-76. Kalenie na vzduchu, oleji alebo vode od 1050-1100 °C
	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Páska spracovaná za studena v súlade s TU 14-1-1073-74
-	-	≥834	-	≥5	-	-	-	-
Pás valcovaný za studena 0,05-2,00 mm podľa GOST 4986-79. Kalenie vo vode alebo vzduchu od 1050 do 1080 °C (vzorky)
0.2-2	-	≥530	-	≥35	-	-	-	-
0.2	-	≥530	-	≥18	-	-	-	-
Za studena valcovaný, tepelne spracovaný pás s leptaným povrchom bez temperovania, dodávaný podľa TU 14-1-652-73
0.1-0.8	-	≥529	-	≥35	-	-	-	-
Plechy valcované za tepla (1,5-3,9 mm) a plechy valcované za studena (0,7-3,9 mm) podľa GOST 5582-75. Žiadna tepelná úprava
≤3.9	-	880-1080	≥10	-	-	-	-	-
≤3.9	-	≥740	≥25	-	-	-	-	-
Plechy valcované za tepla (1,5-3,9 mm) a plechy valcované za studena (0,7-3,9 mm) podľa GOST 5582-75. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1050-1080 °C
	-	≥250	≥40	-	-	-	-	-
	≥205	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Plechy valcované za tepla (4,0-50,0 mm) a plechy valcované za studena (4,0-5,0 mm) podľa GOST 7350-77. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1000-1080 °C
-	≥235	≥530	≥38	-	-	-	-	-
Plechy valcované za studena (0,7-5,0 mm) a plechy valcované za tepla (3,0-6,0 mm) z ocele 12Х18Н10Т v dodacom stave podľa TU 14-1-2476-78. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1050-1080 °C
-	-	≥540	≥40	-	-	-	-	-
Výkovky pre diely odolné voči MCC. Kalenie od 1000-1050 °C v oleji, vode alebo vzduchu
100-300	≥196	≥510	≥38	-	-	≥45	-	121-179
60-100	≥196	≥510	≥39	-	-	≥50	-	121-179
60	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	121-179
Výkovky. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1050-1100 °C
1000	≥196	≥510	≥35	-	-	≥40	-	-
Výkovky. Kalenie na vzduchu od 1050-1100 °C, chladenie v oleji alebo vode
	≥196	≥540	≥40	-	-	≥55	-	-
Pružinový drôt skupiny B (vysoká pevnosť) a VO (vysoká pevnosť pre kritické účely) podľa TU 3-1002-77. Ťažko spracované ako dodané
0.11-0.71	-	1720-2010	-	-	-	-	-	-
0.81-2.81	-	1720-2010	-	-	-	-	-	-
3.01-3.51	-	1670-1960	-	-	-	-	-	-
4.01	-	1620-1910	-	-	-	-	-	-
4.51	-	1620-1860	-	-	-	-	-	-
5.01-5.51	-	1570-1760	-	-	-	-	-	-
6.01	-	1520-1720	-	-	-	≥20	-	-
6.51	-	1470-1670	-	-	-	≥20	-	-
7.01-7.51	-	1420-1620	-	-	-	≥20	-	-
8.01	-	1370-1570	-	-	-	≥20	-	-
Pružinový drôt skupiny N (normálna pevnosť) podľa TU 3-1002-77. Ťažko spracované ako dodané
0.51-6.01	-	≥1230	-	-	-	-	-	-
6.51-10.01	-	-	-	-	-	-	-	-
Tepelne spracovaný drôt dodávaný v súlade s GOST 18143-72 (pre drôt 1. triedy je uvedené relatívne predĺženie % s odhadovanou dĺžkou vzorky 100 mm, v zátvorkách - pre 2. triedu)
0.2-1	-	590-880	-	-	≥25 (≥20)	-	-	-
1.1-7.5	-	540-830	-	-	≥25 (≥20)	-	-	-
Drôt ťahaný za studena dodávaný v súlade s GOST 18143-72
0.2-3	-	1130-1470	-	-	-	-	-	-
3.4-7.5	-	1080-1420	-	-	-	-	-	-
Valcované výrobky v stave pri dodaní, bez tepelného spracovania
≤5	-	≥930	-	-	-	-	-	-
-	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
-	-	≥549	≥35	-	-	-	-	-
Za studena valcované tenké plechy a tepelne spracované ohýbané profily v stave dodávky v súlade s GOST R 51393-99. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1050-1080 °C
-	≥205	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Prúty valcované a kované za tepla podľa TU 14-1-656-73. Pozdĺžne vzorky. Kalenie vo vode od 1000-1050 °C
	-	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Tyče kalibrované pri dodávke (vytvrdené) podľa TU 14-1-3581-83
20-25	≥225	≥539	≥25	-	-	≥55	-	-
Prúty podľa TU 14-1-3581-83. Kalenie vo vzduchu, oleji alebo vode od 1050-1100 °C
	≥196	≥539	≥40	-	-	≥55	-	-
Zemné tyče, spracované na špecifikovanú pevnosť (TS) podľa GOST 18907-73
1-30	-	590-830	-	-	≥20	-	-	-
Dlhé výrobky valcované za tepla a kované podľa GOST 5949-75. Kalenie na vzduchu, oleji alebo vode od 1020-1100 °C
	≥196	≥510	≥40	-	-	≥55	-	-
Tepelne spracovaný tenký plech (mäknutie) podľa TU 14-1-3199-81
0.5-3	≥274.4	≥549.8	≥40	-	-	-	-	-
Polotovar potrubia podľa TU 14-1-686-88. Kalenie vo vode alebo na vzduchu od 1050-1080 °C
	-	≥530	≥40	-	-	-	-	-
Tepelne spracovaný potrubný polotovar podľa TU 14-1-3844-84. Pozdĺžne a tangenciálne vzorky
	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
	-	≥510	≥40	-	-	-	-	-
Bezšvíkové rúry za studena deformované bez rizika (valcované za studena, ťahané za studena a valcované za tepla) podľa TU 14-3-769-78. Tepelne spracované, tak ako bolo dodané
	≥196	≥548.8	≥35	-	-	-	-	-
Bezšvíkové rúry deformované za tepla dodávané v súlade s GOST 9940-81
	-	≥529	≥40	-	-	-	-	-
Bezšvíkové extra tenkostenné rúry s priemerom do 60 mm v stave opracovanom za studena podľa TU 14-3-770-78
	≥196	≥550	≥35	-	-	-	-	-
Bezšvíkové za studena a teplom deformované rúry vylepšenej kvality v stave dodávky podľa TU 14-3-1109-82
	-	≥558	≥36	-	-	-	-	-
Šesťhranné lisované rúry tepelne spracované podľa TU 14-131-880-97
	≥196	≥490	≥40	-	-	≥55	-	-
Tepelne spracované odstredivo liate rúry v stave dodávky podľa TU 14-3R-115-2010. Kalenie vo vode alebo na vzduchu pod ventilátorom pri 1050-1080 °C
	≥190	≥470	≥35	-	-	-	-	-
Tepelne spracované elektricky zvárané rúry, tak ako sú dodávané (Dн=8,0-102,0 mm)
	≥226	≥550	≥35	-	-	-	-	-
Pečiatky podľa OST 1 90176-75. Kalenie vo vzduchu, oleji alebo vode od 1050-1100 °C
	≥196	≥540	≥40	-	-	≥55	-	-

Popis mechanických symbolov

fyzicka charakteristika

Teplota	E, GPa	G, GPa	r, kg/m3	l, W/(m °С)	R, NOM m	a, 10-6 1/°С	C, J/(kg °C)
20	198	77	7920	15	725	-	-
100	194	74	-	16	792	166	462
200	189	71	-	18	861	17	496
300	181	67	-	19	920	172	517
400	174	63	-	21	976	175	538
500	166	59	-	23	1028	179	550
600	157	57	-	25	1075	182	563
700	147	54	-	27	1115	186	575
800	-	49	-	26	-	189	575
900	-	-	-	-	-	189	-
1100	-	-	-	-	-	193	-
1000	-	-	-	-	-	-	596

Popis fyzických symbolov

Technologické vlastnosti

názov	Význam
Zvárateľnosť	Zvárateľné bez obmedzení. Metódy zvárania: RDS (elektródy TsT-26), EShS a KTS. Odporúča sa následné tepelné spracovanie. Pre zariadenia jadrovej elektrárne - automatické zváranie argónovým oblúkom netaviteľnou elektródou v kontinuálnom režime, ručné argónové oblúkové zváranie netaviteľnou elektródou (s prídavným materiálom alebo bez neho), je povolené ručné oblúkové zváranie obalenými elektródami. Na ručné oblúkové zváranie sa používajú elektródy EA-400/10U; pre automatický ponorný oblúk - drôt Sv04Х19Н11МЗ s tokom OF-6, drôt Sv-08Х19Н10МЗБ s tokom AN-26; na zváranie v ochrannom plyne Ar - zvárací drôt Sv-04Х19Н11МЗ alebo Sv-08Х19Н10МЗБ. Aby sa predišlo sklonu k nožovej korózii zváraných zostáv pracujúcich v kyseline dusičnej, sú zvárané zostavy vytvrdzované na vzduchu od 970-1020 °C; v tomto prípade by sa teplota ohrevu mala udržiavať na hornej hranici (doba výdrže minimálne 2,5 min/mm najväčšej hrúbky steny, nie však kratšia ako 1 hodina). V prípade zvárania drôtom St. 04Х19Н11М3 alebo elektródami typu E-07Х19Н11М3Г2Ф (triedy EA-400/10U, EA-400/10T, používa sa drôt St. 04Х19Н11М3 a pod.), kalenie na vzduchu 950-105 °C (doba zdržania nie menej ako 2,5 min/mm najväčšej hrúbky steny, ale nie menej ako 1 hodina). V prípade zvárania elektródami typu E-08Х19Н10Г2МБ (triedy EA 898/21 B atď.) na uvoľnenie zvyškových napätí vo zváraných zostavách: a) pracujúce pri teplotách 350 °C a vyšších; b) pracovať pri teplote nie vyššej ako 350 °C, ak kalenie nie je praktické, použite stabilizačné žíhanie pri 850-920 °C (doba výdrže po zahriatí vsádzky aspoň 2 hodiny). Na zmiernenie zvyškových napätí zváraných zostáv pracujúcich pri teplote nepresahujúcej 350 °C, po konečnom mechanickom spracovaní (pred lapovaním), ak iné typy tepelného spracovania nie sú praktické, temperovanie pri 375-400 °C (doba výdrže 6-10 hodín ), používa sa vzduchové chladenie . V prípade zvárania rúr s vnútorným priemerom minimálne 100 mm a viac k telesu (bez kotevného drôtu) sa podľa projektovej dokumentácie používa stabilizačné žíhanie na 950-970 °C a chladenie vzduchom.
Teplota kovania	Štart - 1200 °C, koniec - 850 °C. Sekcie do 350 mm sú chladené vzduchom.
Citlivosť kŕdľa	nie citlivý.
Obrobiteľnosť	Vo vytvrdnutom stave pri НВ 169 a sВ=610 MPa Kn tv.all.=0,85 Kn b.st.=0,35.
Makroštruktúra a kontaminácia	Makroštruktúra ocele by mala byť bez stôp po zmršťovacích dutinách, delamináciách a cudzích inklúziách. Makroštruktúra ocele podľa TU 14-1-686-88 by nemala mať bez použitia zväčšovacích zariadení viditeľné zmrštenie, uvoľnenie, bubliny, praskliny, cudzie inklúzie, kôry, delaminácie a vločky. Pokiaľ ide o centrálnu pórovitosť, bodovú heterogenitu a segregačný štvorec, makroštrukturálne defekty by nemali presiahnuť skóre I pre každý typ. Prítomnosť kryštalizácie po vrstvách a svetlý obrys v makroštruktúre kovu nie je znakom odmietnutia. Obsah nekovových inklúzií v oceli podľa maximálneho skóre by nemal prekročiť: oxidy a silikáty (OT, OS, CX, SP, CH) - 2 body; sulfid (C) - 1 bod; nitridy titánu a karbonitridy (NT) - 4,5 bodu.
Mikroštruktúra	Obsah feritovej fázy (alfa fáza) v tyčiach s priemerom alebo štvorcovou stranou 80 mm alebo viac by nemal presiahnuť 1,5 bodu (4-5 %). Tyče s priemerom alebo stranou menšou ako 80 mm a pásiky nie sú predmetom stanovenia feritovej fázy.
Vlastnosti tepelného spracovania	V závislosti od účelu, prevádzkových podmienok a agresivity prostredia výrobky podliehajú: a) kaleniu (austenitizácii); b) stabilizačné žíhanie; c) žíhanie na zmiernenie stresu; d) postupné spracovanie. Výrobky sú tvrdené, aby sa: a) zabránilo sklonu k medzikryštalickej korózii (výrobky pracujú pri teplotách do 350 °C); b) zvýšenie odolnosti proti všeobecnej korózii; c) eliminovať zistený sklon k medzikryštalickej korózii; d) zabrániť sklonu k nožovej korózii (zvárané výrobky pracujú v roztokoch kyseliny dusičnej); e) eliminovať zvyškové napätia (výrobky jednoduchej konfigurácie); e) zvýšiť ťažnosť materiálu. Kalenie výrobkov sa musí vykonávať podľa nasledujúceho režimu: zahrievanie na 1050 - 1100 ° C, diely s hrúbkou materiálu do 10 mm by sa mali ochladiť na vzduchu, nad 10 mm - vo vode. Zvárané výrobky komplexnej konfigurácie by sa mali chladiť na vzduchu, aby sa zabránilo úniku. Výdrž pri zahrievaní na vytvrdenie pre výrobky s hrúbkou steny do 10 mm je 30 minút, nad 10 mm - 20 minút + 1 minúta na 1 mm maximálnej hrúbky. Pri kalení výrobkov určených na prácu v kyseline dusičnej je potrebné udržiavať teplotu ohrevu na vytvrdzovanie na hornej hranici (doba zdržania zváraných výrobkov musí byť minimálne 1 hodina). Stabilizačné žíhanie sa používa na: a) zabránenie sklonu k medzikryštalickej korózii (výrobky pracujú pri teplotách nad 350 °C); b) zmiernenie vnútorného stresu; c) odstránenie zisteného sklonu k medzikryštalickej korózii, ak je z nejakého dôvodu vytvrdzovanie nepraktické. Stabilizačné žíhanie je prípustné pre výrobky a zvarové spoje vyrobené z ocelí s pomerom titánu k uhlíku vyšším ako 5 alebo nióbu k uhlíku vyšším ako 8. Aby sa predišlo tendencii k medzikryštalickej korózii produktov pracujúcich pri teplotách nad 350 °C, stabilizačné žíhanie možno použiť na oceľ obsahujúcu viac ako 0,08 % uhlíka. Stabilizačné žíhanie by sa malo vykonávať podľa nasledujúceho režimu: zahrievanie na 870-900 °C, udržiavanie 2-3 hodiny, ochladzovanie na vzduchu. Pri tepelnom spracovaní veľkorozmerných zváraných výrobkov je dovolené vykonávať lokálne stabilizačné žíhanie uzatváracích švov podľa rovnakého režimu a všetky zvárané prvky musia byť pred zváraním podrobené stabilizačnému žíhaniu. Pri vykonávaní lokálneho stabilizačného žíhania je potrebné zabezpečiť súčasné rovnomerné zahrievanie a chladenie po celej dĺžke zvaru a priľahlých zón základného kovu na šírku rovnajúcu sa dvojnásobku až trojnásobku šírky zvaru, najviac však 200 mm. Manuálne zahrievanie nie je prijateľné. Na úplnejšie odstránenie zvyškových napätí sa žíhanie výrobkov zo stabilizovaných chrómniklových ocelí vykonáva podľa nasledujúceho režimu: ohrev na 870-900 °C; udržiavanie 2-3 hodiny, ochladenie v peci na 300 °C (rýchlosť chladenia 50-100 °C/h), potom na vzduchu. Žíhanie sa vykonáva pri výrobkoch a zvarových spojoch vyrobených z ocele, v ktorých je pomer titánu k uhlíku viac ako 5 alebo nióbu k uhlíku viac ako 8. Postupné spracovanie sa vykonáva za účelom: a) uvoľnenia zvyškových napätí a zabránenia sklonu k medzikryštalická korózia; b) zabrániť sklonu k medzikryštalickej korózii zvarových spojov zložitej konfigurácie s ostrými prechodmi hrúbky; c) výrobky so sklonom k ​​medzikryštalickej korózii, ktorú nie je možné eliminovať iným spôsobom (kalenie alebo stabilizačné žíhanie). Postupné spracovanie sa musí vykonávať podľa nasledujúceho režimu: zahrievanie na 1050-1100 °C; doba výdrže pri zahrievaní na vytvrdenie pre výrobky s hrúbkou steny do 10 mm - 30 minút, nad 10 mm - 20 minút + 1 minúta na 1 mm maximálnej hrúbky; chladenie najvyššou možnou rýchlosťou až 870-900°C; expozícia pri 870-900 °C počas 2-3 hodín; chladenie v peci na 300 °C (rýchlosť - 50-100 °C/h), potom na vzduchu. Na urýchlenie procesu sa odporúča postupné spracovanie v dvojkomorových alebo dvoch peciach vyhrievaných na rôzne teploty. Pri prenášaní z jednej pece do druhej by teplota výrobkov nemala byť nižšia ako 900 °C. Krokové spracovanie je povolené pre výrobky a zvarové spoje vyrobené z ocele s pomerom titánu k uhlíku vyšším ako 5 alebo nióbu k uhlíku vyšším ako 8.
Odolnosť proti korózii	Oceľ je odolná voči medzikryštalickej korózii. Oceľ je nestabilná v prostrediach s obsahom síry a používa sa, keď nemožno použiť ocele bez obsahu niklu. Oceľ by nemala byť náchylná na medzikryštalickú koróziu.

Oceľ 12H18N10Т sa používa v zváraných konštrukciách pracujúcich v kontakte s kyselinou dusičnou a inými oxidačnými médiami; v niektorých organických kyselinách strednej koncentrácie, organických rozpúšťadlách, atmosférických podmienkach atď. Vyrábajú kapacitné, teplovýmenné a iné zariadenia.
Na výrobu zváraných konštrukcií kryogénnou technológiou pri teplotách do -269 °C.
Oceľ sa taví v elektrických oblúkových peciach.

Normy a špecifikácie GOST pre oceľ 12H18N10Т

GOST 1133-71 "Kovaná oceľ kruhová a štvorcová. Sortiment";
GOST 18143-72 "Drôt vyrobený z vysokolegovanej ocele odolnej voči korózii a žiaruvzdornosti. Technické podmienky.";
GOST 18907-73 "Opracované, tepelne spracované, brúsené tyče z vysokolegovanej a korózii odolnej ocele. Technické podmienky.";
GOST 25054-81 "Výkovky z nehrdzavejúcich ocelí a zliatin. Všeobecné technické podmienky.";
GOST 4986-79 "Za studena valcovaný pás vyrobený z nehrdzavejúcej a žiaruvzdornej ocele. Technické podmienky";
GOST 5582-75 "Korózii, žiaruvzdorné a žiaruvzdorné valcované tenké plechy. Technické podmienky";
GOST 5632-72 "Vysokolegované ocele a zliatiny odolné voči korózii, žiaruvzdorné a žiaruvzdorné. Druhy";
GOST 5949-75 "Triedna a kalibrovaná oceľ, odolná voči korózii, žiaruvzdorná a žiaruvzdorná. Technické podmienky";
GOST 7350-77 "Oceľový plech odolný voči korózii, žiaruvzdorný a žiaruvzdorný. Technické podmienky";
GOST 9940-81 "Za tepla deformované bezšvíkové rúry vyrobené z nehrdzavejúcej ocele. Technické podmienky";
GOST 9941-81 "Za studena a teplom deformované bezšvíkové rúry z nehrdzavejúcej ocele. Technické podmienky";
GOST 14955-77 "Vysokokvalitná kruhová oceľ so špeciálnou povrchovou úpravou. Technické podmienky.";
GOST 2590-2006 "Vysoko valcované výrobky z okrúhlej ocele. Sortiment.";
GOST 7417-75 "Kalibrovaná kruhová oceľ. Sortiment.";
GOST 8559-75 "Štvorcová kalibrovaná oceľ. Sortiment.";
GOST 8560-78 "Kalibrované šesťhranné valcované výrobky. Sortiment.";
GOST 1133-71 "Kovaná oceľ okrúhla a štvorcová. Sortiment.";
GOST 5632-72 "Vysokolegované ocele a zliatiny odolné voči korózii, žiaruvzdorné a žiaruvzdorné. Druhy.";
GOST 5949-75 "Vysokokvalitná a kalibrovaná oceľ, odolná voči korózii, žiaruvzdorná a tepelne odolná. Technické podmienky.";
GOST 2879-2006 "Za tepla valcované šesťhranné oceľové tyče. Sortiment.";
TU 14-11-245-88 "Vysoko presne tvarované oceľové profily. Technické podmienky.";
OST 3-1686-90 "Konštrukčné oceľové polotovary pre strojárstvo. Všeobecné technické podmienky.";

Chemické zloženie ocele 12Х18Н10Т

C	Cr	Fe	Mn	Ni	P	S	Si	Ti
≤0,12	17-19,0	Základné	≤2,0	9-11,0	≤0,035	≤0,020	≤0,8	5·С-0,8

Mechanické vlastnosti ocele 12Х18Н10Т

Normalizované mechanické vlastnosti ocelí pri 20 °C

GOST

Typ produktu

σ v , N/mm²

σ 0,2, N/mm²

δ5,%

Mäkká páska

Deformované za tepla

Spracované za studena

Drôt

Poznámka. V prípade rozdielov vo vlastnostiach sú vlastnosti ocele 12H18N9Т uvedené v zátvorkách.

Mechanické vlastnosti ocele 12Х18Н9Т pri nízkych a zvýšených teplotách (tyč Ø18-25 mm, kalenie pri 1050 °C vo vode)

t isp, °С	σ v , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%		KCU, J/cm2

Mechanické vlastnosti ocele 12H18N9Т pri vysokých teplotách

t isp, °С	σ v , N/mm²	δ5,%		KCU, J/cm2	n, o
Poznámka. V čitateli - obsah 6-feritu v štruktúre po tepelnom spracovaní < 3%, v menovateli - 35-40% (kalenie pri 1150 °C vo vode).

Mechanické vlastnosti ocele 12H18N10Т v závislosti od stupňa deformácie za studena (plech, počiatočné tepelné spracovanie: kalenie pri 1050 °C vo vode)

Stupeň kompresie, %	σ v , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%	Stupeň kompresie, %	σ v , N/mm²	σ 0,2, N/mm²	δ5,%
Poznámka. V čitateli - testovacia teplota -20 °C; menovateľ je -253 °C.

Fyzikálne vlastnosti ocele 12Х18Н10Т

Hustota - 7,9 · 10³ kg/m³.
Modul pružnosti - 18104 N/mm2 pri 20 °C.
Elektrický odpor - 0,75 10 6, Ohm m pri 20 °C.

Vlastnosti ocelí pri nízkych, zvýšených a vysokých teplotách

t isp, °С	E10-4 N/mm2	λ, W/(m K)	ρ ·106, Ohm · m	s, J/(kg K)

Teplotný koeficient lineárnej rozťažnosti

t, °С

23-20, GOST 5582-84, GOST 4986-78, GOST 5945-75, Ocele 12Х18Н10Т a 12Х18Н9Т majú pomerne vysokú tepelnú odolnosť pri 600-800 °C. Technologické parametre 12Х18Н10Т Ocele 12Х18Н10Т a 12Х18Н9Т majú dobrú spracovateľnosť pri plastickej deformácii za tepla. Pri spracovaní za tepla je však potrebné brať do úvahy špecifické chemické zloženie danej taveniny s ohľadom na obsah 8-feritu. Pri deformácii liateho kovu je potrebné dodržiavať osobitné opatrenia. Aby sa predišlo vzniku neopraviteľných defektov - kazov, odporúča sa ohrievať ingoty z ocelí 12H18N10Т a 12H18N9T s obsahom 20% 8-feritu alebo viac nie vyšším ako 1240-1250 °C, s obsahom 16-19 % - nie vyššia ako 1255 °C a s obsahom do 16 % - do 1270 °C. Teplotný rozsah pre tlakové spracovanie deformovaného kovu je 1180-850 °C. Rýchlosť ohrevu a chladenia nie je obmedzená. Za studena umožňujú obe ocele vysoký stupeň plastickej deformácie. Na odbúranie pnutia a zlepšenie životnosti zvarových spojov sa okrem vytvrdzovania podrobujú zvárané konštrukcie stabilizačnému žíhaniu pri 850-900°C. Zváracia oceľ 12Х18Н10Т Ocele 12Х18Н10Т a 12Х18Н9Т je možné dobre zvárať všetkými typmi ručného a automatického zvárania. Pre konvenčné automatické zváranie pod tavivom AN-26, AN-18 a argónové oblúkové zváranie sa používa drôt Sv-08Kh19N10B, Sv-04Kh22N10BT, Sv-05Kh20N9FBS a Sv-06Kh21N7BT a pre manuálne - elektródy typu EA-1F2. , TsL- 2B2, EA-606/11 s drôtom Sv-05Х19Н9ФЗС2, Sv-08Х19Н9Ф2С2 a Sv-05Х19Н9ФЗС2. Drôt Sv-08Х20Н9С2БТУ sa odporúča na manuálne automatické zváranie v ochrannom plyne. Na ručné zváranie elektrickým oblúkom možno použiť aj elektródy TsL-11 a TsL-9 s materiálom elektródovej tyče Sv-07X19N10B a Sv-07X25N13. Oba typy elektród zaisťujú odolnosť zvarového kovu proti medzikryštalickej korózii pri testovaní podľa metód AM a AMU GOST 6032-89 bez vyvolania zahrievania. Zvarové spoje získané pomocou elektród TsL-11 a TsL-9 majú nasledujúce mechanické vlastnosti (aspoň): σin = 550 a 600 N/mm2, δ = 22 a 25 %, KCU = 80 a 70 J/cm2. Použitie týchto zváracích materiálov poskytuje vysokú koróznu odolnosť voči všeobecnej a medzikryštalickej korózii v 65% kyseline dusičnej pri 70-80 °C. Zvarové spoje ocelí 12H18N10Т a 12H18N9T však môžu v tomto prostredí vykazovať tendenciu ku korózii nožov. © Použitie materiálov zo stránky je možné len so súhlasom LASMET LLC

Odoslanie dobrej práce do databázy znalostí je jednoduché. Použite nižšie uvedený formulár

Študenti, postgraduálni študenti, mladí vedci, ktorí pri štúdiu a práci využívajú vedomostnú základňu, vám budú veľmi vďační.

Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/

ZvláštnostiAvlastnostioceľ 12Х18Н10Т

Moderný rozvoj ľudstva je neodmysliteľne spojený s vývojom nových technológií, tvorbou nových materiálov pre využitie v rôznych priemyselných odvetviach a predlžovaním životnosti vytvorených dielov, strojov a zariadení.

Jednou z najdôležitejších etáp vo vývoji metalurgie bol vznik a vývoj nehrdzavejúcich ocelí. Zoberme si najpoužívanejšiu a najrozšírenejšiu oceľ 12Х18Н10Т - identifikujeme výhody, nevýhody, vplyv legujúcich prvkov na vlastnosti ocele a možnosti jej využitia v rôznych priemyselných odvetviach.

Chemické zloženie

Oceľ 12x18n10t - nehrdzavejúca oceľ s obsahom titánu austenitickej triedy (určená podľa Schefflerovho diagramu, obr. 1). Chemické zloženie upravuje GOST 5632-72 austenitických nehrdzavejúcich ocelí. Výhody: vysoká ťažnosť a rázová húževnatosť.

Obrázok 1.

Optimálne tepelné spracovanie pre tieto ocele je kalenie od 1050 o C-1080 o C v H2O po kalení, mechanické vlastnosti sa vyznačujú maximálnou húževnatosťou a ťažnosťou, nie vysokou pevnosťou a tvrdosťou;

Tepelné spracovanie ocele je potrebné na to, aby materiál získal určité vlastnosti. Napríklad zvýšená ťažnosť, odolnosť proti opotrebovaniu, zvýšená tvrdosť alebo trvanlivosť. Môže sa pochváliť všetkými týmito vlastnosťami plech 12x18n10t.

Proces tepelného spracovania možno rozdeliť do štyroch typov:

1. Žíhanie. Tento proces tepelného spracovania umožňuje dosiahnuť jednotnú štruktúru. Žíhanie prebieha v troch fázach: oceľ sa zahreje na určitú teplotu, potom sa udržiava na určitej teplote a potom sa pomaly ochladí v peci. Rovnomerná štruktúra sa získa iba počas žíhania druhého rádu počas prvého rádu, nedochádza k žiadnym štrukturálnym zmenám.

2. Kalenie. Tento typ tepelného spracovania umožňuje vytvárať oceľ s rôznymi štruktúrami a vlastnosťami. Celý technologický proces prebieha v troch etapách: pri určitej stanovenej teplote sa oceľ zahreje, následne sa udržiava na rovnakej teplote a na rozdiel od žíhania dochádza k prudkému ochladzovaniu.

3. Dovolenka. Táto technológia tepelného spracovania sa používa na zníženie vnútorného napätia materiálu.

4. Normalizácia. Tento typ tepelného spracovania sa tiež vykonáva v troch fázach: zahrievanie, udržiavanie a chladenie. Teplota je nastavená pre prvé dva stupne a tretí stupeň prebieha na vzduchu.

Ak chcete získať vysokokvalitný plech 12x18n10t, musíte správne vykonať proces tepelného spracovania. V prvom rade sa pozornosť venuje vlastnostiam ocele, a to jej prevádzkovým a technologickým charakteristikám. Sú najdôležitejšie pri výrobe určitých dielov a produktov, ako je plech 12x18n10t. S prihliadnutím na kvalitu ocele proces kalenia prebieha v teplotnom rozsahu 530-1300°C. Tepelným spracovaním je možné výrazne zmeniť štruktúru kovu.

Mechanické vlastnosti

Tepelné spracovanie, stav dodávky	Sekcia, mm
Prúty. Kalené na 1020-1100 °C vzduchom, olejom alebo vodou.
Tyče sú brúsené a spracované na špecifikovanú pevnosť.
Prúty opracované za studena
Plechy sú valcované za tepla alebo za studena. Kalenie 1000-1080 °C, voda alebo vzduch.
Plechy sú valcované za tepla alebo za studena. Kalenie 1050-1080 °C, voda alebo vzduch.
Plechy valcované za tepla alebo za studena opracované za studena
Výkovky. Kalenie 1050-1100 °C, voda alebo vzduch.
Tepelne spracovaný drôt
Bezšvíkové rúry deformované za tepla bez tepelného spracovania.

Mechanické vlastnosti pri zvýšených teplotách

t test, °C

Austenitické ocele sa používajú ako žiaruvzdorné ocele pri teplotách do 600 o C. Hlavnými legujúcimi prvkami sú Cr-Ni. Jednofázové ocele majú stabilnú štruktúru homogénneho austenitu s malým obsahom karbidov Ti (aby sa zabránilo medzikryštalickej korózii. Táto štruktúra sa získa po kalení z teplôt 1050 o C-1080 o C). Ocele austenitických a austeniticko-feritických tried majú relatívne nízku úroveň pevnosti (700-850MPa).

Uvažujme o vlastnostiach vplyvu legujúcich prvkov na štruktúru ocele 12H18H10T.

Chróm, ktorého obsah v tejto oceli je 17-19%, je hlavným prvkom, ktorý zabezpečuje pasiváciu kovu a zabezpečuje jeho vysokú odolnosť proti korózii. Legovanie niklom prenáša oceľ do austenitickej triedy, ktorá má zásadný význam, pretože umožňuje kombinovať vysokú spracovateľnosť ocele s jedinečným súborom výkonnostných charakteristík. V prítomnosti 0,1 % uhlíka má oceľ pri >900 o C úplne austenitickú štruktúru, čo je spojené so silným austenitotvorným účinkom uhlíka. Pomer koncentrácií chrómu a niklu má špecifický vplyv na stabilitu austenitu pri ochladení teploty spracovania na tuhý roztok (1050-1100 o C). Okrem vplyvu hlavných prvkov je potrebné vziať do úvahy aj prítomnosť kremíka, titánu a hliníka v oceli, ktoré prispievajú k tvorbe feritu.

Uvažujme o metódach kalenia ocele 12H18N10Т.

Jedným zo spôsobov vytvrdzovania dlhých výrobkov je vysokoteplotné tepelné spracovanie (HTHT). Možnosti kalenia pomocou HTMT boli študované na kombinovanom polokontinuálnom mlyne 350 výrobného združenia Kirov Plant. Polotovary (100 x 100 mm, 2,5 - 5 m dlhé) sa zahriali v metodickej peci na 1150 - 1200 o C a pri týchto teplotách sa udržiavali 2-3 hodiny. Valcovanie sa uskutočňovalo konvenčnou technológiou; hotové tyče s priemerom 34 mm vstupovali do ochladzovacích kúpeľov naplnených tečúcou vodou, kde sa chladili minimálne 90 s. Najväčšia pevnosť bola zistená vo valcovaných výrobkoch podrobených HTMT pri najnižšej deformačnej teplote a časovom intervale od konca valcovania po kalenie. S HTMT ocele 08H18N10Т sa teda medza klzu zvýšila o 45-60% v porovnaní s úrovňou po konvenčnom tepelnom spracovaní (OTT) a 1,7-2 krát v porovnaní s GOST 5949-75; Plastické vlastnosti sa zároveň mierne znížili a zostali na úrovni štandardných požiadaviek.

Nehrdzavejúca oceľ 12H18N10T bola spevnená viac ako oceľ 08H18N10T, avšak mäknutie pri zvyšovaní teploty vo väčšej miere vzrástlo v dôsledku zníženia odolnosti ocele proti mäknutiu so zvyšujúcim sa obsahom uhlíka. Krátkodobé vysokoteplotné testy ukázali, že vyššia úroveň pevnosti termomechanicky spevnených valcovaných výrobkov, zistená pri izbovej teplote, sa udržiava pri zvýšených teplotách. V tomto prípade oceľ po HTMT mäkne so zvyšujúcou sa teplotou v menšom rozsahu ako oceľ po HTMT.

Chrómniklové nehrdzavejúce ocele sa používajú na zvárané konštrukcie v kryogénnej technike pri teplotách do -269 o C, na kapacitné, teplovýmenné a reakčné zariadenia vrátane ohrievačov pary a vysokotlakových potrubí s prevádzkovými teplotami do 600 o C, na diely zariadenia pece, mufle, potrubia výfukového systému. Maximálna teplota pre použitie žiaruvzdorných výrobkov vyrobených z týchto ocelí po dobu 10 000 hodín je 800 o C, teplota, pri ktorej začína intenzívne okujovanie je 850 o C. Pri nepretržitej prevádzke je oceľ odolná voči oxidácii na vzduchu a v atmosfére produkty spaľovania paliva pri teplotách<900 о С и в условиях теплосмен <800 о С.

Oceľ odolná voči korózii 12Х18Н10Т sa používa na výrobu zváraných zariadení v rôznych priemyselných odvetviach, ako aj konštrukcií pracujúcich v kontakte s kyselinou dusičnou a iným oxidačným prostredím, niektorými organickými kyselinami strednej koncentrácie, organickými rozpúšťadlami, v atmosférických podmienkach atď. Oceľ 08H18N10Т sa odporúča pre zvárané výrobky pracujúce v prostrediach s vyššou agresivitou ako oceľ 12H18Н10Т a má zvýšenú odolnosť proti medzikryštalickej korózii.

Vďaka jedinečnej kombinácii vlastností a pevnostných charakteristík si nehrdzavejúca oceľ 12H18N10Т našla najširšie uplatnenie takmer vo všetkých odvetviach, výrobky z tejto ocele majú dlhú životnosť a stabilne vysoký výkon počas celej životnosti.

Zváracia oceľ 12Х18Н10Т

Zváranie ocele je hlavným technologickým procesom takmer každej výroby kovových výrobkov. Od 7. storočia pred naším letopočtom až po súčasnosť bolo zváranie široko používané ako hlavná metóda vytvárania trvalých kovových spojov. Od svojho vzniku až do 19. storočia nášho letopočtu. Bola použitá metóda kováčskeho zvárania kovov. Tie. diely, ktoré sa mali zvárať, sa zahriali a potom sa zlisovali údermi kladiva. Táto technológia dosiahla svoj vrchol v polovici 19. storočia, keď sa začala používať na výrobu aj takých kritických produktov, ako sú železničné koľajnice a hlavné potrubia.

Zvarové spoje, najmä v masovom priemyselnom meradle, sa však vyznačovali nízkou spoľahlivosťou a nestabilnou kvalitou. To často viedlo k nehodám v dôsledku zničenia časti v mieste zvaru.

Objav elektrického oblúkového ohrevu a vysokoteplotného spaľovania plyn-kyslík spolu so zvýšenými požiadavkami na kvalitu zvarového spoja znamenali silný technologický prelom v oblasti zvárania, výsledkom čoho bolo vytvorenie technológie bezkovového zvárania - druhu, ktorý sme zvyknutí vidieť dnes.

S príchodom legovanej ocele sa procesy zvárania skomplikovali kvôli potrebe zabrániť karbidácii legujúcich prvkov, hlavne chrómu. Objavili sa spôsoby zvárania v inertnom prostredí alebo pod tavivom, ako aj technológie na dodatočné legovanie zvaru.

Uvažujme o vlastnostiach zvárania austenitických ocelí na báze najbežnejšej nehrdzavejúcej ocele 12H18N10Т.

Oceľ 12Х18Н10Т ošetriť dobre zvárateľné. Charakteristickým znakom zvárania tejto ocele je výskyt medzikryštalickej korózie. Vyvíja sa v tepelne ovplyvnenej zóne pri teplote 500-800?C. Keď kov zostáva v takom kritickom teplotnom rozsahu, karbidy chrómu sa vyzrážajú pozdĺž hraníc austenitových zŕn. To všetko môže mať nebezpečné následky - krehké zničenie konštrukcie počas prevádzky. zváranie chemického zloženia ocele

Na dosiahnutie trvanlivosti ocele je potrebné eliminovať alebo znížiť vplyv precipitácie karbidov a stabilizovať vlastnosti ocele v mieste zvaru.

Pri zváraní vysokolegovaných ocelí sa používajú elektródy s ochranným legovacím povlakom základného typu v kombinácii s vysokolegovanou elektródovou tyčou. Použitie elektród so základným typom povlaku umožňuje pomocou vysoko legovaného elektródového drôtu a dodatočného legovania cez povlak zabezpečiť tvorbu naneseného kovu požadovaného chemického zloženia, ako aj iných vlastností.

Kombinácia legovania elektródovým drôtom a povlakom umožňuje zabezpečiť nielen garantované chemické zloženie v rámci pasových údajov, ale aj niektoré ďalšie vlastnosti určené na zváranie austenitických ocelí 12H18N10Т, 12H18N9Т, 12H18N12Т a pod.

Zváranie vysokolegovaných ocelí pod tavivom sa vykonáva buď kyslíkovo neutrálnymi fluoridovými tavivami alebo ochrannými legovacími tavivami v kombinácii s vysokolegovaným elektródovým drôtom. Z metalurgického hľadiska sú najracionálnejšie na zváranie vysokolegovaných ocelí fluoridové tavivá typu ANF-5, ktoré poskytujú dobrú ochranu a metalurgické spracovanie kovu zvarového kúpeľa a umožňujú legovanie zvarového kúpeľa titánom cez tzv. elektródový drôt. Zvárací proces je zároveň necitlivý na tvorbu pórov vo zvarovom kove vplyvom vodíka. Fluoridové bezkyslíkaté tavivá však majú relatívne nízke technologické vlastnosti. Práve nízke technologické vlastnosti fluoridových tavív sú dôvodom širokého používania tavív na báze oxidov na zváranie vysokolegovaných ocelí.

Aby sa znížila pravdepodobnosť vytvorenia prehrievajúcej sa štruktúry, zváranie vysokolegovaných ocelí sa zvyčajne vykonáva v režimoch charakterizovaných nízkym príkonom tepla. V tomto prípade sa uprednostňujú švy s malým prierezom, získané pomocou elektródového drôtu s malým priemerom (2-3 mm). Pretože vysokolegované ocele majú zvýšený elektrický odpor a zníženú elektrickú vodivosť, pri zváraní sa výčnelok elektródy z vysokolegovanej ocele zníži 1,5-2 krát v porovnaní s výbežkom elektródy z uhlíkovej ocele.

Pri oblúkovom zváraní sa ako ochranné plyny používajú argón, hélium (menej často) a oxid uhličitý.

Argonové oblúkové zváranie sa vykonáva spotrebnými a nekonzumovateľnými volfrámovými elektródami. Spotrebná elektróda sa zvára jednosmerným prúdom s obrátenou polaritou pomocou režimov, ktoré zabezpečujú prúdový prenos kovu elektródy. V niektorých prípadoch (hlavne pri zváraní austenitických ocelí) na zvýšenie stability oblúka a najmä zníženie pravdepodobnosti tvorby pórov v dôsledku vodíka pri zváraní tavnou elektródou, zmesi argónu s kyslíkom alebo oxidom uhličitým (až 10%) sa používajú.

Zváranie nekonzumovateľnou volfrámovou elektródou sa vykonáva hlavne jednosmerným prúdom s priamou polaritou. V niektorých prípadoch, keď oceľ obsahuje značné množstvo hliníka, sa na zabezpečenie katódovej deštrukcie oxidového filmu používa striedavý prúd.

Použitie oblúkového zvárania v atmosfére oxidu uhličitého znižuje pravdepodobnosť tvorby pórov vo zvarovom kove vplyvom vodíka; to zabezpečuje relatívne vysoký koeficient prechodu ľahko oxidovateľných prvkov. Koeficient prenosu titánu z drôtu tak dosahuje 50%. Pri zváraní v argónovej atmosfére je koeficient prenosu titánu z drôtu 80-90%. Pri zváraní ocelí s vysokým obsahom chrómu a nízkym obsahom kremíka v oxide uhličitom vzniká na povrchu zvaru žiaruvzdorný, ťažko odstrániteľný oxidový film. Jeho prítomnosť sťažuje viacvrstvové zváranie.

Pri zváraní ocelí s nízkym obsahom uhlíka (pod 0,07-0,08%) je možná nauhličovanie naneseného kovu. Prechod uhlíka do zvarového kúpeľa je umocnený prítomnosťou hliníka, titánu a kremíka v elektródovom drôte. V prípade zvárania hlbokých austenitických ocelí určité nauhličenie kovu zvarového kúpeľa v kombinácii s oxidáciou kremíka znižuje pravdepodobnosť vzniku trhlín za tepla. Nauhličovanie však môže zmeniť vlastnosti zvarového kovu a najmä znížiť korózne vlastnosti. Okrem toho sa pozoruje zvýšené rozstrekovanie kovu elektródy. Prítomnosť postriekania na povrchu kovu znižuje odolnosť proti korózii.

Technológie zvárania nehrdzavejúcich vysokolegovaných ocelí sa neustále zdokonaľujú. V tomto štádiu, pri prísnom dodržiavaní technologického postupu, kvalita zvaru z nehrdzavejúcej ocele prakticky nie je nižšia ako kov spájaných častí a zaručuje najvyššiu spoľahlivosť zvarového spoja.

Vzdelávanie Defectov zvarových spojoch pri zváraní

Pri tavnom zváraní sú najčastejšími chybami zvarových spojov neúplnosť zvaru, nerovnomerná šírka a výška (obr. 1), veľká šupinatosť, hrbolčeky a prítomnosť sediel. Pri automatickom zváraní vznikajú defekty v dôsledku kolísania napätia v sieti, kĺzania drôtu v podávacích valcoch, nerovnomernej rýchlosti zvárania v dôsledku vôle v pohybovom mechanizme, nesprávneho uhla sklonu elektródy a prúdenia tekutého kovu do medzery. Pri ručnom a poloautomatickom zváraní môžu byť chyby spôsobené nedostatočnou kvalifikáciou zvárača, porušením technologických metód, zlou kvalitou elektród a iných zváracích materiálov.

Ryža. 2. Chyby tvaru a veľkosti švu: a - neúplnosť švu; b - nerovnomerná šírka tupého zvaru; c - nerovnosť pozdĺž dĺžky nohy kútového zvaru; h - požadovaná výška výstuže švu

Pre tlakové zváranie (napríklad bodové zváranie) sú charakteristické chyby nerovnomerné rozostupy hrotov, hlboké preliačiny a posunutie osí spájaných dielov.

Porušenie tvaru a veľkosti švu často naznačuje prítomnosť defektov, ako je previsnutie (previsnutie), podrezanie, popáleniny a necertifikované krátery.

Prepätia(previsnuté) (obr. 2) sa najčastejšie vytvárajú pri zváraní zvislých plôch s vodorovnými švami v dôsledku stekania tekutého kovu na okraje studeného základného kovu. Môžu byť lokálne, vo forme jednotlivých zmrazených kvapiek, alebo môžu mať výrazný rozsah pozdĺž švu. Dôvody pre vznik priehybu sú: veľký zvárací prúd, dlhý oblúk, nesprávna poloha elektródy, veľký uhol sklonu výrobku pri zváraní hore a dole. Pri obvodových zvaroch vzniká priehyb pri nedostatočnom alebo nadmernom posunutí elektródy od zenitu. Nedostatočná penetrácia, praskliny a iné chyby sa často zistia na miestach, kde sú netesnosti.

Podrezanie sú priehlbiny (drážky) vytvorené v základnom kove pozdĺž okraja švu so zvýšeným zváracím prúdom a dlhým oblúkom, pretože v tomto prípade sa šírka švu zväčšuje a okraje sa silnejšie tavia. Pri zváraní kútovými zvarmi vznikajú podrezania najmä v dôsledku posunutia elektródy smerom k zvislej stene, čo spôsobuje výrazné zahrievanie, tavenie a stekanie jej kovu na vodorovnú policu. Výsledkom je, že na zvislej stene sa objavia podrezania a na vodorovnej polici sa objaví previsnutie. Pri zváraní plynom sa vytvárajú podrezania v dôsledku zvýšeného výkonu zváracieho horáka a pri zváraní elektrotroskou - v dôsledku nesprávnej inštalácie tvarovacích posúvačov.

Podrezanie vedie k oslabeniu profilu základného kovu a môže spôsobiť deštrukciu zvarového spoja.

Obr. Vonkajšie chyby: a - zadok; b - roh; 1 - prítok; 2 - podrezanie.

Popáleniny- Ide o prienik podkladového alebo naneseného kovu s možným vznikom priechodných otvorov. Vznikajú v dôsledku nedostatočného otupenia hrán, veľkej medzery medzi nimi, nadmerného zváracieho prúdu alebo výkonu horáka pri nízkych rýchlostiach zvárania. Prepálenie je bežné najmä pri zváraní tenkého kovu a pri vykonávaní prvého prechodu viacvrstvového zvaru. Okrem toho môže dôjsť k popáleniu v dôsledku slabého stlačenia taviacej podložky alebo medenej podložky (automatické zváranie), ako aj pri dlhšom trvaní zvárania, nízkej stláčacej sile a prítomnosti kontaminácie na povrchoch zváraných častí alebo elektród. (bodové a švové odporové zváranie).

Nevyplnené krátery vznikajú pri náhlom prerušení oblúka na konci zvárania. Zmenšujú prierez švu a môžu sa stať zdrojom tvorby trhlín.

Uverejnené na Allbest.ru

...

Podobné dokumenty

História objavu nehrdzavejúcej ocele. Popis legujúcich prvkov, ktoré dodávajú oceli potrebné fyzikálne a mechanické vlastnosti a odolnosť proti korózii. Druhy nehrdzavejúcej ocele. Fyzikálne vlastnosti, výrobné metódy a použitie rôznych druhov ocelí.

abstrakt, pridaný 23.05.2012


Mechanické vlastnosti ocele pri zvýšených teplotách. Technológia tavenia ocele v oblúkovej peci. Čistenie kovu od nečistôt. Intenzifikácia oxidačných procesov. Príprava pece na tavenie, nakladanie vsádzky, odlievanie ocele. Výpočet plniacich komponentov.

kurzová práca, pridané 04.06.2015


Mechanizmy na spevnenie nízkolegovanej ocele HC420LA. Disperzné vytvrdzovanie. Technológia výroby. Mechanické vlastnosti vysokopevnostnej nízkolegovanej ocele študovaného druhu. Odporúčané chemické zloženie. Parametre a vlastnosti ocele.

test, pridané 16.08.2014


Pojem a rozsah použitia ocele v modernom priemysle, jej klasifikácia a odrody. Postup a kritériá určovania zvariteľnosti ocele. Mechanizmus prípravy ocele na zváranie, druhy chýb a stupne ich odstraňovania, ekonomická efektívnosť.

kurzová práca, pridané 28.01.2010


Výroba ocele v kyslíkových konvertoroch. Legované ocele a zliatiny. Konštrukcia z legovanej ocele. Klasifikácia a označovanie ocele. Vplyv legujúcich prvkov na vlastnosti ocele. Tepelné a termomechanické spracovanie legovanej ocele.

abstrakt, pridaný 24.12.2007


Štruktúra a vlastnosti ocele, východiskové materiály. Výroba ocele v konvertoroch, otvorených peciach a elektrických oblúkových peciach. Tavenie ocele v indukčných peciach. Mimopecná rafinácia ocele. Oceľové odlievanie. Špeciálne druhy elektrometalurgickej ocele.

abstrakt, pridaný 22.05.2008


Charakteristika koľajovej ocele - uhlíková legovaná oceľ, ktorá je legovaná kremíkom a mangánom. Chemické zloženie a požiadavky na kvalitu koľajovej ocele. Technológia výroby. Analýza výroby koľajovej ocele pomocou modifikátorov.

abstrakt, pridaný 12.10.2016


Prevádzkové podmienky a vlastnosti odlievacích vlastností zliatin. Mechanické vlastnosti ocele 25L, chemické zloženie a vplyv nečistôt na jej vlastnosti. Postupnosť výroby odlievania. Proces tavenia ocele a návrh otvorenej nístejovej pece.

kurzová práca, pridané 17.08.2009


Konštrukčné ocele s vysokým obsahom uhlíka. Jarná kvalita a výkon. Značenie a hlavné charakteristiky pružinových ocelí. Základné mechanické vlastnosti pružinovej ocele po špeciálnom tepelnom spracovaní.

kurzová práca, pridané 17.12.2010


Konštrukčná uhlíková oceľ bežnej kvality. Mechanické vlastnosti ocele valcovanej za tepla. Vysoko kvalitná uhlíková oceľ. Legované konštrukčné ocele. Nízkolegovaná, stredne uhlíková alebo vysoko uhlíková oceľ.